Большая Энциклопедия Нефти и Газа. Что такое отжиг нефти


Условия - отжиг - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Условия - отжиг

Cтраница 1

Условия отжига и отпуска достигаются при облучении со сравнительно низкими значениями плотностей мощности. Для лазерного термоупрочнения требуются более высокие уровни воздействия, что связано с необходимостью достижения температур структурно-фазовых превращений.  [1]

Условия отжига зависят от типа деталей и сердечников и несколько различаются для плоских пластин и витых магнитных цепей. Печи камерного типа предпочтительнее при мелких сериях и когда необходимо отжигать садки разного металла и в разных условиях. Нагрев может быть любого вида. Поддоны, внутренние узлы и все металлические части, помещаемые в печь, должны быть сделаны из стали с очень низким содержанием углерода или нержавеющей стали.  [2]

Условия отжига зависят от типа деталей и магнитопроводов и несколько различаются для плоских пластин и витых магнитных цепей.  [3]

Бемский и Аугустиняк [450] изучали условия отжига нарушений в кристаллах кремния, вызванных облучением. Было найдено, что отжиг происходит с энергией активации 1 3 эв, что указывает на процесс диффузии в решетке.  [4]

На способность стальной полосы к глубокой вытяжке большое влияние оказывают суммарная степень обжатия и условия отжига. Горячекатаную полосу из малоуглеродистой стали для глубокой вытяжки, прокатанную при оптимальных условиях, не рекомендуется отжигать перед последующей холодной прокаткой, так как она выдерживает при этой прокатке суммарную степень деформации около 85 - 95 % без промежуточных отжигов и без опасности возникновения трещин и имеет высокие пластические свойства и хорошую микроструктуру.  [5]

На величину нормальной и плоскостной анизотропии материала и тем самым на его способность к глубокой вытяжке наибольшеее влияние оказывают суммарная степень обжатия при холодной прокатке, температура конца прокатки и свертки полосы в рулон при горячей прокатке и условия отжига, которые влияют на деформационную и рекристаллизованную кристаллографические текстуры материала.  [7]

В практике довольно широко распространен способ получения покрытий на основе алюминидов посредством предварительного нанесения на поверхность изделия шликеров, паст или суспензий с последующей их термообработкой в условиях, обеспечивающих формирование покрытий с нужными свойствами. Поскольку составы обмазок и условия отжига можно менять в широких пределах, появляются реальные пути регулирования свойств покрытий в нужном направлении. В этом случае также чаще используют не чистый порошок алюминия, а его сплавы или смеси с другими элементами. Исключение составляют жаропрочные никелевые сплавы, для которых чистое алитирование во многих случаях обеспечивает достаточно надежное покрытие и необходимо только совершенствовать технологию его получения. Для получения покрытий из суспензий приготовляют порошковые смеси, взвешивают эту смесь в жидкости до образования густой и вязкой суспензии, которую наносят на покрываемую поверхность различными методами - пульверизацией, окунанием, намазкой. После сушки суспензии при повышенных температурах ( обычно 100 - 200 С) изделие подвергают высокотемпературному отжигу для формирования конечных эксплуатационных свойств покрытия и получения диффузионной зоны на границе раздела основа-покрытие, обеспечивающей высокую прочность связи между ними. В зависимости от состава покрытия и основы отжиг проводят на воздухе, в инертной среде или в вакууме.  [8]

Для устранения внутренних напряжений металл необходимо нагреть до температуры 790 - 850 С. Период охлаждения также важен, чтобы условия отжига не изменили состав металла, плоскостность пластин и не внесли новые термические внутренние напряжения.  [9]

Снижение подвижности объясняется как дополнительным рассеянием носителей на дефектах в менее совершенной структуре пленок на аморфной подложке, так и отклонением ориентации зерен от оптимальной, при которой базисная плоскость параллельна подложке. Отжиг пленок р - Bi05Sb15Te3 ( условия отжига указаны выше) повышает подвижность до значений 340 - 350 см2 / ( В-с) [172] за счет уменьшения влияния этих факторов.  [10]

Снижение подвижности объясняется как дополнительным рассеянием носителей на дефектах в менее совершенной структуре пленок на аморфной подложке, так и отклонением ориентации зерен от оптимальной, при которой базисная плоскость параллельна подложке. Отжиг пленок р - Bi0j5Sblj5Te3 ( условия отжига указаны выше) повышает подвижность до значений 340 - 350 см2 / ( В-с) [172] за счет уменьшения влияния этих факторов.  [11]

Увеличение степени обжатия при холодной прокатке перед отжигом и увеличение в стали содержания углерода ( см. рис. 40) влияет на конечные механические свойства, в особенности при более низких температурах рекристаллизащионного отжига. На глубину выдавливания колпачка ( по Эриксену) влияют также условия отжига.  [12]

К сожалению, в результате ошибочного спаривания праймера заданной длины с более чем одним участком внутри вставки могут быть получены неоднозначные результаты. Чтобы избежать этого, используют праймеры длиной не менее 24 нуклеотидов и стараются строго соблюдать условия отжига.  [14]

Страницы:      1    2

www.ngpedia.ru

Применение - отжиг - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 3

Применение - отжиг

Cтраница 3

Как правило, оцинкованные детали охлаждают на воздухе. Массивные изделия моментально закаливают с целью предотвращения роста интерметаллидного слоя на поверхности. Противоположного результата достигают за счет применения специального отжига, позволяющего получать более твердые покрытия с повышенной теплостойкостью и ( несмотря на их чрезвычайно высокую хрупкость) меньшей склонностью к шелушению. Такое покрытие разрушается путем образования микротрещин, что менее вредно, чем отслаивание. При таком отжиге листы ( а иногда и проволоку) помещают в печь сразу же после нанесения на них цинкового покрытия, чтобы обеспечить полное превращение металла покрытия в интерметаллическое соединение.  [31]

Однако при осуществлении этого процесса оказалось, что при застывании расплавленная масса совершенно теряет кристаллическую структуру природного базальта, а вместе с нею и все свои ценные качества ( табл. 8), превращаясь в хрупкое аморфное стекловидное вещество. Дальнейшими исследованиями было доказано, что применение соответствующего отжига и медленного охлаждения отлитого в формы материала приводит к его рекристаллизации, в итоге которой качество полученных изделий превышает качество исходного сырья.  [33]

При проведении отжига чугунных отливок для уменьшения их твердости следует иметь в виду, что тонкостенные отливки сильно коробятся и тем сильнее, чем выше температура отжига. Склонные к короблению отливки следует отжигать при более низких температурах ( 800 - 850), правда, со значительным удлинением продолжительности отжига ( до 2 - 5 час. В некоторых случаях по указанной причине приходится вовсе отказываться от применения отжига.  [34]

Применительно к алюминиевым деформируемым сплавам существуют 3 вида термин, обработки: закалка, старение и отжиг. Упрочнение сплавов достигается применением закалки и старения, а разупрочнение - применением отжига.  [35]

Применительно к алюминиевым деформируемым сплавам существуют 3 вида термич. Упрочнение сплавов достигается применением закалки и старения, а разупрочнение - применением отжига.  [36]

Дело в том, что при отжиге вместе с уменьшением твердости происходит и уменьшение прочности. Поэтому если к прочности отливок предъявляются повышенные требования ( отливки из чугунов марок СЧ 21 - 40, СЧ 24 - 44 и другие), то отжиг может оказаться совершенно недопустимым. Возможность применения отжига в этом случае необходимо согласовать с конструктором.  [37]

Дело в том, что при отжиге вместе с уменьшением твердости происходит и уменьшение прочности. Поэтому если к чугунным отливкам предъявляются повышенные требования в отношении прочности ( отливки из чугунов марок СЧ21 - 40, СЧ24 - 44, СЧ28 - 48 и др.), то отжиг может оказаться вредным или вовсе недопустимым. Возможность применения отжига в этих случаях необходимо согласовать с конструктором. Возможен, но нежелателен и такой вариант: произвести отжиг отливок, а затем, после механической обработки, отливки закалить и подвергнуть высокому отпуску.  [38]

Совещание, проведенное Институтом металлургии АН СССР в 1957 г., подвело некоторые итоги взглядам на природу и влияние остаточных напряжений на прочность сварных конструкций в эксплуатации. Оно констатировало, что в тех случаях, когда сварные соединения, несмотря на образование в них остаточных напряжений большой величины, сохраняют пластические свойства, они не оказывают влияния на прочность при статических и ударных нагрузках, но могут оказывать влияние при переменных. Это влияние может быть отрицательным и положительным для прочности. С этих позиций применение отжига при Т 600 - н 650 С для устранения остаточных напряжений в сварных конструкциях из малоуглеродистых сталей, как правило, нецелесообразно.  [39]

Рассмотрим, например, заготовку листового полистирола, полученного в таких условиях, когда расплавленный полистирол, имеющий температуру 500 К, экетрудируется в водяную баню с температурой 300 К. В дальнейшем листовая заготовка разрезается на части для специального применения, требующего должной точности размеров листов. Если для разрезанных частей допустима усадка в 1 % и если температура помещения 300 К, то нужно определить, как долго должна храниться листовая заготовка до разрезания. Если время хранения листовой заготовки уменьшается применением отжига при 350 К в течение определенного периода времени, то следует найти требуемое для этого время.  [40]

Формально появление вырожденного роста связано с возрастанием ( по тем или иным причинам) крутизны конусов роста, причем, начиная с определенного момента, эта коническая поверхность вытесняется участками плоскостей, близкими по своей ориентации к граням дипирамиды или трапецоэдров сложных индексов. Особенно характерно появление таких участков вырожденного роста на границах между пирамидой пинакоида и ромбоэдров или положительной тригональной призмы. Немаловажным фактором является то, что участки вырожденного и нормального роста сосуществуют длительное время в пределах одной пирамиды ( пинакоида) без заметного нарушения сложности кристалла. Разумеется, внимательный просмотр поверхности пинакоида позволяет выявить наличие таких участков вырожденного роста, однако в заготовках ( где поверхность роста срезана или сошлифована) эти участки без применения отжига или облучения выявить визуально невозможно.  [41]

Продольная и поперечная резки, а также транспортировка заготовок и деталей сопряжены с увеличением удельных потерь и снижением магнитной проницаемости по сравнению с соответствующими характеристиками исходной электротехнической стали. Отрицательное влияние механических воздействий на электромагнитные характеристики активной стали может быть устранено лишь посредством специальной термической обработки - о т-жига. Отжиг, который электротехническая сталь проходит на трансформаторных заводах после механической обработки, называют втор ичным ( повторным) отжигом в отличие от всех других отжигов, которым сталь подвергается па металлургических заводах в процессе ее производства. Поскольку целью вторичного отжига является восстановление электромагнитных свойств исходного материала, его иногда называют восстанавливающим отжигом. Поэтому применение отжига достигает наибольшего эффекта и является особенно необходимым при использовании высококачественных марок холоднокатаной электротехнической стали.  [42]

Технический титан и его низколегированные сплавы удовлетворительно свариваются в защитных инертных газах ( аргоне, гелии) неплавящимся вольфрамовым электродом, плавящимся электродом в вакууме или под специальными бескислородными флюсами. Высокая активность титана с газами воздуха приводит при отсутствии защиты расплавленного металла к заметному газонасыщению и снижению пластичности, длительной прочности, коррозионной стойкости сварного соединения и увеличивается склонность к замедленному разрушению. Термический цикл сварки титана существенно отличается от такового при сварке стали: потери энергии теплоотводом меньше, а продолжительность пребывания металла околошовной зоны в области высоких температур в два-три раза больше. В процессе сварки происходят сложные фазовые ( aF 3) и структурные ( типа мартенситного превращения с образованием мета-стабильных фаз. Желательна сварка при минимальной погонной энергии. Лучшие механические свойства сварных соединений достигаются при средних и высоких скоростях охлаждения. Для снижения сварочных остаточных напряжений возможно применение отжига при температурах от 670 до 850 С в зависимости от марки сплава.  [43]

В связи с изготовлением биметаллических вкладышей начала успешно применяться новая группа высоколегированных алюминиево-оловянных сплавов. Особенностью этих сплавов ( 99 5 % олова и 0 5 % алюминия) является наличие в их структуре большого количества мягкой, легкоплавкой эвтектики, механические и физические свойства которой весьма близки к чистому олову. Антифрикционные свойства высокооловянистых алюминиевых сплавов близки к свойствам баббитов. Конструкционная прочность подшипника из такого сплава обеспечивается стальной основой, а усталостная прочность в большой мере - состоянием алюминиевого сплава с оловом. Рядом исследований показано, что от размера, количества и характера распределения оловянистой составляющей двойных и более легированных сплавов в значительной мере зависят их антифрикционные и механические свойства, особенно усталостная прочность. С увеличением содержания олова в сплавах наблюдается тенденция к образованию междендритной и межэеренной непрерывной сетки олова. При содержании олова около 20 % и более оловянистая эвтектика образует непрерывную сетку при всех условиях охлаждения и легирования. Большое влияние на структуру сплава оказывает режим термической обработки. В случае применения отжига выше температуры рекристаллизации сплава ( 350 С) оловянистая эвтектика в сплавах, содержащих даже менее 20 % олова, распределяется в форме непрерывной сетки.  [44]

Палладий поставляют в виде порошка, слигков, прутков, жести, фольги и проволоки. Для приготовления сплавов палладия в основном используют индукционные пли друговые вакуумные печи, а термическую обработку проводят в вакууме или в среде аргона или гелия. Изделия из ггалладия чаще всего изготовляют штамповкой или холодной прокаткой. Первоначальную обработку порошковых заготовок с целью их компактирования производят осторожной ковкой при 1000 - 1100 С. Слитки палладия куют при той же температуре. Аффинированная губка палладия хорошо прессуется без связующих материалов и после выдержки под давлением 40 - 60 МПа приобретает металлический блеск. Для дополнительной очистки прессованных заготовок последние необходимо спекать в вакууме порядка 1 3 - 10 - 2 Па при температуре 1000 - 1200 С. Слитки аффинированного палладия подвергают высокотемпературной ковке и последующей холодной обработке. Температура перс-хода палладия из пластичного состояния в хрупкое лежит ниже - 196 С, поэтому он хорошо деформируется вхолодную, однако при этом сильно упрочняется. Для снижения наклепа целесообразно применение промехуточных отжигов, которые кратковременно проводятся при 800 - 1000 С. Отжиг лучше всего проводить в атмосфере гелия или аргона. Максимум пластичности палладия соответствует температуре 500 С, однако, если металл долго выдерживать при этой температуре, его пластичность снижается из-за взаимодействия с кислородом воздуха. Температура рекристаллизации палладия зависит от чистоты, степени и скорости предварительной деформации, метода исследования и составляет 300 - 450 С. При назначении режимов обработки следует учесть, чго при температурах 25 и 250 С палладий склонен к деформационному старению.  [45]

Страницы:      1    2    3

www.ngpedia.ru

Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Отжиг

Cтраница 1

Отжиг в инертном газе, например в аргоне, или обработку под вакуумом применяют для дегазации; эти обработки часто благоприятно действуют на прочность сцепления покрытия. Зона диффузии для никелевого покрытия становится заметной после 18 - ч нагрева при температуре 350 - 400 С, для железных покрытий 500 - 550 С. Для медных и хромовых покрытий зон диффузии замечено не было. Поэтому комбинации этих покрытий рекомендуют для деталей, которые будут подвергаться действию повышенных температур.  [1]

Отжиг применяется для получения мелкозернистой структуры, что улучшает механические свойства стали. Сталь становится менее твердой и пластичной и легче обрабатывается резцом.  [2]

Отжиг применяется: 1) для уменьшения внутренних напряжений после ковки или отливки, чтобы избежать в дальнейшем при обработке трещин или коробления; 2) для улучшения структуры стали в связи с дальнейшей термообработкой; 3) для уменьшения твердости и сообщения металлу однородной твердости; 4) перед повторной термической обработкой из-за дефектов предыдущей.  [4]

Отжиг применяется для получения мелкозернистой структуры, что улучшает механические свойства стали. Сталь становится менее твердой и пластичной и легче обрабатывается резцом.  [5]

Отжиг: / - исходные образец; выдержка ОТ времени И температуры.  [7]

Отжиг при легировании небольшими добавками алюминия ( рис. 2 а, плавка 25) мало влияет на ход анодной кривой: наблюдается только некоторое затруднение пассивируемости. Процесс активного растворения затрудняется, область его суживается ( с 1000 до 900мв) и расширяется область устойчивой пассивации ( ПООмй), хотя без отжига явно выраженной области пассивного состояния не наблюдается.  [8]

Отжиг при более высоких температурах приводит не только к увеличению /, но и к росту размеров кристаллитов. Если при этом изменяется еще и характер надмолекулярной организации полимерных цепей и образуются складчатые кристаллы со сравнительно небольшим числом проходных цепей, то, очевидно, зависимость Е и с от х будет являться результатом конкуренции двух явлений.  [9]

Отжиг производят для устранения внутренних напряжений, возникающих при обработке прокатыванием, ковкой и литьем, внутренней структурно: i неоднородности, ликвации литых деталей; для уменьшения твердости и повышения вязкости стали; улучшения-обрабатываемости стали; изменения каких-либо других свойств, например магнитных у трансформаторной стали. Полный отжиг - это продолжительный процесс ( 3 - 6 суток) и поэтому дорогостоящий. С экономической точки зрения следует применять неполный отжиг.  [10]

Отжиг производится в конвейерных печах - ле-рах. После отжига трубы поступают на обработку. Вначале производится отрезка концов труб ( для соблюдения точных размеров), затем торцы труб зашлифовывают, чтобы не было острых режущих граней.  [11]

Отжиг чаще всего проводят в электрических печах при температуре, близкой к температуре красного каления, в атмосфере, обеспечивающей химическую неизменность материала термоэлектрода. Если с термопарой предполагают работать при более высоких температурах, то отжиг производится при температуре не ниже той, при которой будет использоваться термопара.  [12]

Отжиг применяется для устранения коробления отливок и придания им повышенной пластичности. Отжиг состоит в следующем. Отливки из алюминиевого сплава нагревают до температуры 360 - 400 С, а отливки из магниевых сплавов - до 350 - 380 С и затем медленно охлаждают на воздухе.  [13]

Отжиг включает следующие операции.  [14]

Отжиг на ковкий чугун по второму способу занимает 5 - 6 суток, поэтому в настоящее время ковкий чугун получают главным образом методом графитизации. Отливки, очищенные от песка и литников, упаковывают в металлические ящики либо укладывают на поддоне, а затем подвергают отжигу в методических, камерных и других отжигательных печах.  [15]

Страницы:      1    2    3    4

www.ngpedia.ru

Обычный отжиг - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Обычный отжиг

Cтраница 1

Обычный отжиг для фазовой перекристаллизации с целью измельчения структуры к титановым сплавам неприменим из-за быстрого роста зерна в / 3-состоянии.  [1]

Обычный отжиг в вакууме при 1100 С также понижает Яс по сравнению со стандартным отжигом на 20 А / м при хорошей поверхности. Это лее относится к отжигу в водороде по режиму, указанному в ГОСТ для отжига без доступа воздуха.  [2]

Обычный отжиг требует 36 часов, изотермический 22 часа, а изотермический отжиг с использованием нагрева при прокатке только 8 часов. Применение изотермического отжига горячих изделий, помимо резкого сокращения времени операции, повышает качество изделий, уменьшая напряжения и предотвращая образование флокенов, трещин и других дефектов.  [3]

Обычный отжиг быстрорежущей стали состоит, в нагреве ее до 860 - 900 с последующим охлаждением со скоростью 20 - 40 в час.  [4]

Обычным отжигом не удается в достаточной мере понизить твердость легированных сталей многих марок. В этих случаях применяют изотермический отжиг.  [5]

После обычного отжига при температурах выше начала рекристаллизации и ниже температуры полиморфного превращения в процессе охлаждения на воздухе частично распадается метастабильная р-фаза с образованием участков гетерофазной структуры. Такая структура нестабильна и при температурах эксплуатации сплава способна к дораспаду.  [7]

Кроме обычного отжига, закалки и старения были исследованы режимы термической обработки сплава ВТ 18, состоящие из двойного, изотермического отжига и двойной закалки с разных температур. Видно, что отжиг при температурах до 950 С как двойной с охлаждением на воздухе, так и изотермический, а также двойная закалка в воде обеспечивают удовлетворительное сочетание механических свойств. Следует отметить, что при вакуумном отжиге получается более низкое значение предела прочности.  [8]

При обычном отжиге на поверхности отожженных деталей образуется окалина, удаляемая или путем травления в различных кислотах, или путем электролитического травления.  [9]

При обычном отжиге деталей на поверхности появляется окалина. Ее удаляют травлением в различных кислотах или электролитическим травлением.  [10]

При обычном отжиге деталей на пх поверхности появляется окалина. Ее удаляют или травлением в различных кислотах или электролитическим травлением.  [11]

При обычном отжиге заготовок садка нагревается до 850 - 870 и выдерживается при этой температуре в течение 2 - 3 час. Чем длительнее выдержка, тем ниже может быть получена твердость, однако слишком длительная выдержка приводит к чрезмерной коагуляции карбидов и к снижению способности стали принимать закалку.  [12]

Таким образом, обычный отжиг для релаксации напряжений не предотвращает увеличения коэрцитивной силы при 200 - 300 С. Следовательно, необходимо изыскать другой способ ее снижения. В первую очередь здесь имеет смысл обратить внимание на такую операцию, как проведение отжига в магнитном поле. На рис. 5.30 и 5.31 показано, как изменяется петля гистерезиса и величина ноэрцитив-яой силы при отжиге в магнитном золе. Представляет несомненный интерес вопрос о выяснении причин того, почему отжиг в магнитном поле столь эффективно предотвращает рост Яс.  [14]

Специальный рекристаллизационныи отжиг лучше обычного отжига и нормализации, так как поверхность стали при рекристал-лизационном отжиге окисляется гораздо меньше.  [15]

Страницы:      1    2    3    4

www.ngpedia.ru

Термический отжиг - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Термический отжиг

Cтраница 1

Термический отжиг в водороде: Готж - 1200 С; / отж - 2 мин. Термический отжиг в водороде: ГОТЖ 1200 С; отж 3 мин.  [1]

Термический отжиг в отдельных случаях может повысить усталостную прочность, в других он бывает не только бесполезен, но даже снижает сопротивление соединений переменным нагрузкам. Таким образом, вопрос о целесообразности отжига должен решаться с учетом формы сварной конструкции, принятого технологического проц есса сварки, схемы распределения остаточных напряжений и условий эксплуатации.  [2]

Почему термический отжиг изменяет величину удельного сопротивления металлических пленок.  [3]

Рассмотрим влияние термического отжига иа дефектность слоев PbS. Прежде всего следует заметить, что после отжига степень совершенства структуры пленок, полученных на подложках, подвергнутых ионной бомбардировке, как правило, выше, чем на контрольных образцах.  [4]

Образующийся при термическом отжиге паразитный слой может существенным образом влиять на профиль концентрационного перехода эпитаксиальный слой - подложка. Для подтверждения этого были проведены металлографический и электрофизический анализы элнтаксиальных структур со скрытым - слоем. В качестве предэпитаксиальной обработки был взят режим I.  [5]

Для волокон с температурой термического отжига 1500 С характерно наличие слоистой структуры, которая, в отличие от пироусов, не связана с формированием определенного пространственного направления, а имеет хаотическую направленность. Увеличение температуры отжига приводит к снижению слоистости, уменьшению размера внутренних пор при графитизации исходного материала волокна, хотя количество пор и остается в процентном отношении примерно тем же самым. Как установлено при изучении автоэлектронной эмиссии фибрильных волокон, именно волокно с данной температурой обработки обладает наиболее стабильным токоотбором, что, вероятно, связано с повышением равномерности его внутреннего строения при росте температуры отжига.  [6]

Магнитная анизотропия, индуцированная термическим отжигом в магнитном поле.  [7]

Здесь снова был найден заметный эффект термического отжига ( в кристаллах ( Nh5) 2S04) даже при комнатной температуре.  [8]

Модели, предложенные для объяснения явления термического отжига, сложны и не совсем удовлетворительны.  [10]

Вид спектра существенно зависит от температуры термического отжига волокон, особенно для низких температур.  [11]

Как видно, предэпитаксиальная обработка, заканчивающаяся термическим отжигом, приводит к образованию паразитного слоя. Термический отжиг при температуре около 12CKFC в течение 10 мин сопровождается появлением паразитного слоя толщиной - 0 6 мкм. Толщина паразитного слоя, образованного на рабочих пластинах, значительно меньше толщины паразитного слоя, обнаруживаемого на спутниках. Это, по-видимому, обусловлено меньшей интенсивностью источника примеси ( гс - скрытый слой) за счет малой величины коэффициента заполнения.  [12]

Изучение распределения примеси в облученном кристалле до и после термического отжига уже само по себе может дать ценные сведения о характере вхождения примесных ионов в решетку кристалла. Чаще всего химические свойства радиогенной примеси сильно отличаются от химической природы собственных ионов - Поэтому такие атомы примеси неюбразуют устойчивого раствора и в процессе нагревания в той или иной атмосфере покидают решетку кристалла. Здесь могут быть два предельных случая: 1) атомы примеси диффундируют к свободной поверхности кристалла и, испаряясь с нее, поступают в газовую фазу; 2) атомы примеси уходят из объема кристалла и бсажда-ются на его поверхностях. Если мы имеем дело с достаточно совершенными кристаллами, то такими поверхностями являются наружные грани кристалла.  [13]

Для повышения жаростойкости образцы сталей и сплавов были под-нергнуты термическому отжигу при температуре 1200 С, - выдержка I час охлаждение в воду, а образцы плавок 52 и 59 ( на никелевой основе) - отжигу при температуре 1400 С - выдержка I час охлаждение воздухом.  [14]

Это свидетельствует как будто о том, что под влиянием термического отжига происходит упорядочение структуры: нейтрализация акцепторных уровней захвата, связанных с дислокациями и вакансиями. Однако такое упорядочение обратимо: по прошествии определенного времени первоначальный ход кривых р ( Т) восстанавливается. Эта закономерность представляется крайне интересной, расшифровка физической сущности обнаруженного явления - задача последующих исследований.  [15]

Страницы:      1    2    3    4

www.ngpedia.ru

Растворяющий отжиг - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Растворяющий отжиг

Cтраница 1

Растворяющий отжиг для получения абсолютно гомогенной аусте-нитной структуры с оптимальной коррозионной стойкостью обычно производится при температурах от 1040 до 1080 С. Но поскольку температура, необходимая для полного растворения карбидов, является функцией содержания углерода, представляется логичным, что низкоуглеродистые стали должны отжигаться при более низких температурах.  [1]

Повышение температуры растворяющего отжига приводит к снижению коррозионной стойкости после дисперсионного твердения в указанном температурном интервале. При температурах дисперсионного твердения выше 600 С карбиды выделяются во всем зерне, благодаря чему интенсивность межкристаллитной коррозии падает, а скорость общей коррозии снижается. В слабоагрессивных средах, в которых сталь абсолютно пассивна, влияние термообработки очень мало сказывается на ее коррозионном поведении.  [3]

Большее влияние температуры растворяющего отжига на расширение области межкристаллитной коррозии у стабилизированных сталей, чем у сталей нестабилизированных, можно просто объяснить упомянутой зависимостью растворимости специальных карбидов от температуры и от степени стабилизации ( см. гл.  [4]

При низкой температуре растворяющего отжига содержание растворенного углерода, находящегося в равновесии со специальным карбидом, падает ниже границы насыщения для Ме23С6, так что этот карбид вообще не может образоваться и поэтому не появляется склонность к межкристаллитной коррозии. У сталей с низкой степенью стабилизации это относится только к температуре стабилизирующего отжига ( см. гл.  [5]

После ковки эти сплавы обычно подвергаются частичному растворяющему отжигу ( при температуре ниже линии сольвус) с одним или несколькими циклами старения.  [6]

У этих сталей при охлаждении от температур растворяющего отжига была получена объемноцентрированная кубическая решетка и без деформации в холодном состоянии. Незначительная разница обнаруживается только в агрессивном растворе треххлористого железа, причем ферритная сталь корродирует сильнее.  [8]

Пользуясь кривыми растворимости углерода, можно определить температуру растворяющего отжига прежде всего для сталей с 0 1 % С, у которых она оказывает влияние на склонность к межкристаллитной коррозии. У сталей с высоким содержанием углерода полное растворение карбидов происходит при температуре выше 1100 С. Если для обеспечения наибольшей коррозионной стойкости после сенсибилизации стали, содержащей 0 08 % С, можно рекомендовать растворяющий отжиг при 1040 С, то при 0 03 % С достаточно отжига при 950 С. Применение таких низких температур, при которых получается более мелкое зерно, благоприятно сказывается на стойкости сталей к межкристаллитной коррозии.  [9]

Классическая нержавеющая сталь 1Х18Н9, если ее быстро охладить от температуры растворяющего отжига ( от 1050 до 1150 С), представляет собой однофазный гомогенный сплав с гранецентрированной кубической решеткой аустенита. Если такую сталь с низким содержанием углерода подвергнуть нагреву в течение нескольких часов при 600 С, аустенит частично превратится в феррит с объемноцентрированной кубической решеткой.  [10]

Свойства упрочняемых э - фазой суперсплавов, таких как Rene 95, весьма чувствительны к скорости охлаждения после растворяющего отжига. Скорость охлаждения определяется закалочной средой и толщиной поперечного сечения материала.  [11]

При термообработке крупных изделий из аустенитной стали склонность к межкристаллитной коррозии может появиться и при сравнительно интенсивном охлаждении с температуры растворяющего отжига, так как скорость охлаждения падает с увеличением размеров изделия. Поэтому необходимо знать, сколько времени изделие больших размеров находится в области критических температур при охлаждении, а также и соответствующее содержание углерода, при котором уже не будет происходить выделение карбидов хрома по границам зерен. На рис. 54 показано также содержание углерода, ниже которого склонность к межкристаллитной коррозии уже не выявляется методом анодного травления в щавелевой кислоте. Отсюда следует, что для толстостенных изделий из нержавеющих сталей, если они должны быть по всему сечению абсолютно стойкими к межкристаллитной коррозии после растворяющего отжига, необходимо выбирать низкоуглеродистые или хорошо стабилизированные стали.  [12]

Относительно большая плотность распределения карбидов в основном веществе этих сталей не может быть объяснена выделением только на дислокациях, существующих после растворяющего отжига и быстрого охлаждения. Значит, дислокации образуются во время роста частиц карбидов, а на вновь образовавшихся дислокациях выделяются следующие карбиды. Этим механизмом можно объяснить значительные выделения карбидов в основном твердом растворе при относительно высокой плотности их распределения, если содержание углерода в стали достаточно велико.  [13]

Изготовление и термическая обработка ремаллоя производятся не так, как в случае мартенситных магнитных сталей. Ремаллой подвергается смягчающему растворяющему отжигу при температуре около 1 200 С в нейтральной защитной атмосфере и закаливается в масле для предотвращения твердения от выделения низкотемпературной фазы при щекой температуре.  [14]

Однако уже после растворяющего отжига было обнаружено неравномерное распределение углерода в структуре стали - повышенная его концентрация по границам зерен ( внутренняя адсорбция - см. гл. И наоборот, не наблюдалось разницы в почернении даже после выделения карбидов хрома, что свидетельствует об ограниченном применении метода. Минимальная толщина зоны, которую можно определить авторадиографически по почернению, составляет 2 - Ю 5 мм. Рассчитанная ширина границ при наибольшем обеднении хромом составляет 1 36 10 - 3 мм, что отвечает максимальной ширине, с которой в практике встречаются редко.  [15]

Страницы:      1    2    3

www.ngpedia.ru

Отжиг - это... Что такое Отжиг?

Отжиг — вид термической обработки металлов и сплавов, заключающийся в нагреве до определённой температуры, выдержке и последующем, обычно медленном, охлаждении. При отжиге осуществляются процессы возврата (отдыха металлов), рекристаллизации и гомогенизации. Цели отжига — снижение твёрдости для повышения обрабатываемости, улучшение структуры и достижение большей однородности металла, снятие внутренних напряжений. [1]

Виды отжига

По классификации А. А. Бочвара различают 2 вида отжига:

  1. Отжиг 1-го рода — без фазовой перекристаллизации — применяется для приведения металла в более равновесное структурное состояние: снимается наклёп, понижается твёрдость, возрастают пластичность и ударная вязкость, снимаются внутренние напряжения (в связи с процессами отдыха и рекристаллизации).
  2. Отжиг 2-го рода осуществляется с фазовой перекристаллизацией: сталь нагревается до температуры выше критических точек, затем следует выдержка различной продолжительности и последующее сравнительно медленное охлаждение.

Полный и неполный отжиг

  • Полный отжиг заключается в нагреве стали на 30—50 °C выше верхней критической точки для полного превращения структуры стали в аустенит и последующем медленном охлаждении до 500—600 °C для образования феррита и перлита. Скорость охлаждения для углеродистых сталей около 50—100 °C/ч. Если охлаждение ведётся на воздухе, происходит нормализация.
  • Неполный отжиг заключается в нагреве до температур между нижней и верхней критическими точками и последующем медленном охлаждении.

Изотермический отжиг

Для легированных сталей применяют изотермический отжиг, состоящий в нагреве выше верхней критической точки А3 область избыточного аустенита, выдержке, охлаждении до температуры ниже нижней критической точки А1, выдержке, достаточной для полного превращения аустенита в перлит, и охлаждении до комнатной температуры.

Диффузионный (Гомогенизационный) отжиг

Диффузионный отжиг состоит в нагреве до температур, значительно превосходящих критические точки, и продолжительной выдержке; используется для литого материала, обеспечивает получение равновесной структуры.. Диффузионный отжиг приводит к достижению более однородных свойств по объёму изделия и особенно улучшению механических свойств в поперечном (по отношению к прокатке) направлении. В необходимых случаях для предотвращения обезуглероживания стали производят отжиг в защитных атмосферах. При диффузионном отжиге идут следующие процессы:

  1. выравнивание химического состава до равновесного;
  2. растворение избыточных фаз;
  3. выделение фаз из пересыщенного твердого раствора — особый случай — гетерогенизация во время гомогенизации, наблюдается в алюминиевых сплавах, содержащих хром, цирконий и скандий;
  4. рост зерна;
  5. образование и рост пор.
Методы выполнения диффузионного отжига

При начале диффузионного отжига сначала растворяются самые легкоплавкие эвтектики (тройные, четверные), потом нагревают до двойной эвтектики, а затем нагревают под температуру метастабильного солидуса. Основная задача — сократить время обработки. Для этого нужно нагреть на возможно более высокую температуру. При этом материал не должен испытывать:

  1. перегрева — чрезмерного роста зерен,
  2. пережога — окисления границ зёрен.
Высокотемпературный диффузионный отжиг

Нагревать до температуры между температурами метастабильного и стабильного солидуса, заранее обрекая материал на частичное расплавление. Если объем легкоплавких фаз менее 1 %, то эта жидкость позднее рассосется, и влияния на свойства не окажет.

Температура нагрева зависит от температуры плавления Тн = 0.7-0.8 Тпл

Рекристаллизационный отжиг

Рекристаллизационный отжиг — нагрев до температуры на 100-200 °C выше температуры рекристаллизации ,выдержка и последующее охлаждение. Вследствие процесса рекристаллизации происходит снятие наклепа, и свойства металла соответствуют равновесному состоянию.

Синеломкость

Синеломкость — снижение пластичности стали при одновременном повышении прочности, наблюдаемое при деформации в интервале температур, вызывающих синий цвет побежалости (200—300 °C).

В этой статье не хватает ссылок на источники информации. Информация должна быть проверяема, иначе она может быть поставлена под сомнение и удалена. Вы можете отредактировать эту статью, добавив ссылки на авторитетные источники. Эта отметка установлена 14 мая 2011.

Ссылки

  1. ↑ Печи для термической обработки стали. Архивировано из первоисточника 18 февраля 2012. Проверено 10 июля 2011.

dic.academic.ru