ПРИЛОЖЕНИЕ 5. График Кокса. График кокса для нефти


ПРИЛОЖЕНИЕ 5. График Кокса

Пользование номограммой. На графике находим точку с координатами заданным давлением или температурой. Из найденной точки проводим равноудаленную от двух соседних лучей прямую до пересечения с вертикалью или горизонталью заданного углеводорода, соответствующей давлению этому давлению или температуре. Из полученной точки проводим горизонталь или вертикаль, параллельную оси абсцисс или ординат, до пересечения с осью на которой получим точку, соответствующую температуре или давлению.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6. Номограмма для определения температуры кипения нефтепродуктов в зависимости от давления

 

Пользование номограммой. Через точку соответствующую заданному значению давления (правая шкала), провести прямую до пересечения с кривой (средняя шкала) температуры кипения заданного соединения при атмосферном давлении. Продолжение прямой укажет на температуру кипения соединения при заданном давлении (левая шкала)

Критические и приведенные параметры. При определенных значениях температуры и давления двухфазная система (жидкость – пар) может переходить в однофазную (пар), которая характеризует критическое состояние вещества. Температуру и давление, соответствующие этому состоянию, называют критическими. Для многих индивидуальных углеводородов они известны и приведены в различных литературных источниках [4, 5].

Приближенно критические параметры нефтяных фракций определяют с помощью графика (рис.1.2) по известным молярным массам, средним температурам кипения и относительной плотности.

Пример 1.8 Средняя температура кипения узкой бензиновой фракции при атмосферном давлении (»1×105 Па) составляет 127°С. Найти ее температуру кипения при давлении 2×105 Па.

Решение. На графике Кокса (прил. 5) находим точку с координатами 105 Па и 127°С (400 К). Из найденной точки проводим равноудаленную от двух соседних лучей прямую до пересечения с вертикалью, соответствующей давлению 2×105 Па. Из полученной точки проводим горизонталь, параллельную оси абсцисс, до пересечения с осью ординат, на которой получим точку, соответствующую температуре 151°С (424 К). Эта температура и является температурой кипения фракции при давлении 2×105 Па.

Пример 1.9 При вакуумной разгонке нефтяного остатка в стандартном аппарате АРН-2 при давлении 133,3 Па была получена фракция 196-213°С. Каковы пределы выкипания этой фракции при атмосферном давлении?

Решение. Воспользуемся номограммой прил. 6. На правой шкале отметим остаточное давление 133,3 Па (1 мм рт.ст.), на левой – температуры начала и конца кипения фракции при данном давлении. Тогда на средней шкале получим точки, соответствующие температурам кипения при атмосферном давлении: 400°С и 420°С.

Таким образом, искомая фракция выкипает в пределах 400-420°С при атмосферном давлении.

 

 

Рисунок 1.2 – График для определения критических температур и

давлений нефтепродуктов разной плотности

 

 

Более точно критическую температуру Ткр (в кельвинах) и давление rкр (в паскалях) можно найти по уравнениям:

Ткр=355+0,97а+0,00049а2; (1.6)

(1.7)

Константы а и kp, входящие в уравнения (1.6) и 1.7), рассчитываются по формулам:

где t10, t70 – температуры отгона 10 и 70% нефтепродукта по ГОСТ 2177-82, °С.

Константа kp имеет численные значения для парафиновых углеводородов 5,0-5,3; нафтеновых 6,0; ароматических 6,5-7,0; нефтепродуктов прямой перегонки 6,3-6,4 [2].

При определении константы а вместо средней молярной температуры кипения нефтяной фракции приближенно можно взять температуру ее 5-%-го отгона. Последняя также входит в упрощенную формулу подсчета критической температуры [1]:

Ткр=1,05Тср+146.

При расчете тепловых и некоторых других свойств нефтепродуктов применяют так называемые приведенные температуру и давление.

Приведенная температура (Тпр) представляет отношение температуры нефтепродукта (Т, К) в заданных условиях его критической температуре (Ткр, К):

Тпр=Т/Ткр. (1.8)

Приведенное давление (rпр) – это отношение давления в системе (r, Па), в которой находится нефтепродукт, к его критическому давлению (rкр, Па):

rпр=r/rкр. (1.9)

 

 

Фугитивность. Нефтепродукты и их пары не всегда являются идеальными системами. При невысоких давлениях и повышенных температурах они подчиняются законам Рауля и Дальтона

или (1.10)

где – молярная доля i-го компонента в жидкой и паровой фазе; – давление насыщенных паров i-го компонента, Па; р – общее давление в системе, Па; – константа фазового равновесия.

Большие давления и низкие температуры вызывают более или менее значительное отклонение от идеального состояния, и в расчетные формулы необходимо вводить поправки. В этих случаях выражение для константы фазового равновесия (1.10) можно записать в виде

или

Здесь величины и представляют собой фугитивность жидкости и ее паров. Фугитивность измеряется в тех же единицах, что и давление, и заменяет его в уравнениях идеального состояния. Это позволяет использовать последние для реальных газов и жидкостей.

В общем случае фугитивность является функцией приведенных температуры и давления. Для практических целей фугитивность находят по графикам [1, 2, 6, 7], один из которых приведен на рис.1.3.

 

 

Рисунок 1.3 – График для определения коэффициента фугитивности

(сжимаемости) нефтепродуктов

Пользование номограммой. Через точку соответствующую заданному значению приведенного давления, провести прямую до пересечения с кривой заданного значения приведенной температуры. Из полученной точки пересечения провести горизонтальную прямую до шкалы коэффициентов сжимаемости. Точка пересечения дает искомое значение.

Ось ординат этого графика представляет собой отношение фугитивности к реальному давлению:

z=f/p. (1.11)

Безразмерная величина z носит название коэффициента фугитивности. Иногда его называют коэффициентом сжимаемости [7]. Хотя коэффициент сжимаемости имеет несколько иной физический смысл, при проведении приближенных расчетов можно допустить равенство названных коэффициентов.

Пример 1.12 Найти фугитивность фракции 62-85°С при 220°С и 2,5 МПа. Критические параметры tкр=247°С и ркр=3,56МПа.

Решение. Определим приведенные температуру и давление:

По графику (см. рис.1.3) находим коэффициент сжимаемости z=0,57. По формуле (1.11) фугитивность равна f=zp=1,43 МПа.

Пример 1.13 Определить константу фазового равновесия k для н-пентана при 115°С и 1,2 МПа. Его критические параметры: tкр=0,57×2,5=3,34 МПа.

Решение. Найдем фугитивность для паровой фазы н-пентана. Приведенные параметры

По графику (см. рис.1.3) определим z=0,76 и fп=0,76×1,2=0,91 МПа.

Жидкая фаза находится при той же температуре, но под давлением собственных насыщенных паров рн, которое определим по графику Кокса (прил.5): рн=0,8 МПа. Приведенное давление в этом случае

Коэффициент сжимаемости для жидкой фазы (см. рис.1.3) z=0,81, фугитивность жидкой фазы fж=0,81×0,8=0,65 МПа. Константа фазового равновесия определится как отношение фугитивностей

Кроме рассмотренного способа, константу фазового равновесия можно находить по номограммам (прил.7, 8).

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 7. Таблица перевода значений кинематической вязкости (мм2/с) в условную (°ВУ)

мм2/с °ВУ мм2/с °ВУ мм2/с °ВУ мм2/с °ВУ мм2/с °ВУ
1,00 2,48 4,33 6,28 8,26
1,10 2,60 4,46 6,42 8,40
1,20 2,72 4,59 6,55 8,53
1,29 2,83 4,72 6,68 8,66
1,39 2,95 4,85 6,81 8,80
1,48 3,07 4,98 6,94 8,93
1,57 3,19 5,11 7,07 9,06
1,67 3,31 5,24 7,20 9,20
1,76 3,43 5,37 7,33 9,34
1,86 3,56 5,50 7,47 9,48
1,96 3,68 5,63 7,60 9,61
2,05 3,81 5,76 7,73 9,75
2,15 3,95 5,89 7,86 9,88
2,26 4,07 6,02 8,00 10,01
2,37 4,20 6,16 8,13 10,15

Похожие статьи:

poznayka.org

Кокса график - Справочник химика 21

Рис. 4. График Кокса для парафиновых углеводородов.
    НОМОГРАММА (ГРАФИК КОКСА) ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ НАСЫЩЕННЫХ ПАРОВ УГЛЕВОДОРОДОВ И ВОДЫ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ТЕМПЕРАТУРАХ. [c.220]

    Для определения давления насыщенных паров нефтепродуктов, представляющих собой сложные смеси углеводородов различных классов, предложены графики и формулы (Кокса, Ашворта, Вильсона, В К Н и др.). [c.236]

    Возможность построения графиков типа диаграммы Кокса для различных родственных групп углеводородов была установлена экспериментально. Совместное использование таких диаграмм и эмпирического уравнения Антуана, записанного для углеводорода как эталонного вещества, позволяет получить аналитическое выражение, связывающее температуры кипения ts компонентов непрерывной смеси по кривой разгонки ИТК с соответствующими значениями давлений Р их насыщенных паров при рабочей температуре процесса. [c.110]

    Если принять координаты полюса на диаграмме типа графика Кокса равными, например, 1733,2-10 Па и t= = 1240 °С, то можно будет полученным выше зависимостям придать вид, пригодный для непосредственных практических расчетов. [c.115]

    Рпс. 11.13, Схема графика Кокса. [c.110]

    Широко применяют также график Кокса (рис. Г-17) и номограммы иОР (см. рис. 1-7). Но поскольку номограммы мало пригодны для выполнения массовых расчетов и в том числе с применением ЭВМ, следует рассмотреть также и аналитические зависимости, описывающие номограммы. Такие зависимости получены в работе [34]. [c.40]

    Существуют также графики для пересчета температур кипения нефтепродуктов с глубокого вакуума на атмосферное давление. Наибольшая сходимость с экспериментальными данными достигается при пользовании графиком иОР (рис. 5). Соединив две известные величины на соответствующих шкалах графика прямой линией, получают на пересечении с третьей шкалой искомую величину Р или технологических расчетах, а номограммой иОР — в лабораторной практике. [c.43]

    Цель расчета — установление размеров коксовых камер, определение времени заполнения камеры коксом, составление графика работы реакторов и определение температуры верха реактора. Вначале составляют материальный баланс коксовых камер с учетом рециркуляции непревращенного сырья и подачи турбулизатора. [c.181]

    Влияние глубины однократного каталитического крекинга на выходы бензина, кокса, газа и бутан-бутиленовой фракции видно из графиков (фиг. 23), построенных по результатам переработки одного из соляровых дестиллатов прямой гонки. В данном случае [c.72]

    Ход определения. В фарфоровой лодочке взвешивают 0,2—0,3 г катализатора и помещают в реактор. Затем в адсорбер наливают 75 мл стандартного раствора едкого натра и отмечают электропроводность раствора. После этого сжигают кокс и наблюдают за электросопротивлением раствора. Сжигание прекращают после того, как сопротивление раствора установится постоянным. Количество сгоревшего углерода находят по калибровочному графику. [c.139]

    Мольное соотношение водород углеводороды, характеризуемое в промышленной практике кратностью циркуляции водородсодержащего газа, практически не оказывает влияния на протекание реакций превращения углеводородов в процессе каталитического риформинга. Как правило, выход ароматических углеводородов, суммарного жидкого продукта и водорода мало изменяется с изменением этого параметра. Вместе с тем, изменение мольного соотношения водород сырьё оказывает существенное влияние на стабильность работы катализатора риформинга. Как следует из графика на рис. 2.16, снижение мольного соотношения с 10 1 до 6 1 увеличивает скорость дезактивации катализатора вследствие накопления кокса на нём в 1,7 раза, дальнейшее снижение этого соотношения приводит к более резкому падению активности катализатора. Причиной усиленного [c.22]

    Используя данные этой таблицы, становится возможным построить график зависимости закоксовывания катализатора от температуры кипения углеводородов (рис. 2.20). Из рисунка ясно видно, что переработка фракции НК-75 °С приводит к резкому закоксовыванию катализатора из-за содержащихся в этой фракции пятичленных нафтенов. Это подтверждается в работе, где изучалось коксообразование фр. 62-85, 85-120 и 120-140 °С. Максимальный выход кокса был получен из фр. 62-85 °С, что вызвано как наличием в ней метилциклопентана, так и образованием его из гексанов. [c.33]

    Регенерационную способность катализатора определяют по графику, где на оси абсцисс нанесено количество выжженного кокса (в % от первоначального его содержания на катализаторе), а на оси ординат — интенсивность его горения. [c.161]

    На рис. УП-5 приведена зависимость времени, необходимого для выжига кокса, от температуры стенок труб при использовании водяного пара или смеси пара с воздухом. Используя график по установленной для металла труб допустимой темпера- [c.277]

    Для постоянного значения i это уравнение прямой с угловым коэффициентом г/ср и точкой пересечения Цср. Вычислением Т при у = О п у = i для разных теплосодержаний i и нанесением на график найдем сеть кривых зависимости i от Т. На этот же график нанесем упрощенные кривые равновесия мгновенного испарения при разных давлениях. Кривые находим из кривой Энглера следующим образом из значения углового коэффициента 50%-ной точки определяем значение углового коэффициента 50%-ной точки кривой мгновенного испарения. Зависимость температуры 50%-ной точки от давления далее находим или из графиков равновесных кривых или с помощью отношения Кокса (Сох). [c.106]

    Если после испытания пробы кокса в микум-барабане на график нанести массу М каждого гранулометрического класса крупности 1 ак функцию от среднего размера кусков х каждого класса, то мы получим кривую, очень похожую на ту, которая представлена на рис. 54. Кривая распределения кусков, больших чем 20 мм, может быть довольно точно описана пр.остым эмпирическим уравнением М (х), зависящим только от одного параметра х, являющегося средним размером кусков кокса. Если продлить кривую М (х) на участок, содержащий куски со средним размером х меньше 20 мм (рис. 55), то кривая будет проходить гораздо ниже экспериментальной кривой. [c.178]

    Данные о давлении насыщенных паров индивидуальных алканов приведены в табл. 1.10. Для определения давления паров нефтяных фракций может быть использован график Кокса (рис. 1.15). [c.41]

    Температуру начала однократного испарения корректируют на парциальное давление по графику Кокса (см. Приложение 7). Получают температуру 197°С. [c.49]

    Сыпучесть кокса. Сыпучесть материалов определяет подвижность кусков (зерен) относительно друг друга и по поверхности твердых тел и характеризуется коэффициентами внутреннего и внешнего трения. Определение коэффициентов внутреннего и внешнего трения р ё-комендуется проводить по методу Р. Л. Зенкова [47]. График предельных касательных напряжений строится по результатам испытаний фракций кокса на специальном приборе - трибометре (рис. 6). По направляющим неподвижного желоба 1 в этом приборе движется ко- [c.28]

    Трудности с выгрузкой нефтяного кокса из вагонов в зимнее время могут быть существенно уменьшены не только технологическими средствами, но и за счет организационных мероприятий. К числу таких мер относятся разработка и четкое выполнение графика работы склада готовой продукции у отправителей, сокращение времени обработки вагонов в пунктах погрузки и в пунктах назначения. Эго может быть осуществлено предприятиями без каких-либо дополнительных материальных затрат. Важно, чтобы учитывались особенности в организации перевозок смерзающегося кокса во всех звеньях сложного транспортного процесса. [c.293]

    Реакторы установок замедленного коксования работают по циклическому графику продолжительность цикла составляет около 48 ч, причем в течение 24 ч осуществляется реакционный процесс, а последующие 24 ч затрачиваются на выгрузку кокса и подготовку камеры к циклу реакции. Последовательность расчета размеров и числа камер коксования приведена ниже [9]. [c.101]

    Коксовые камеры работают по циклическому графику. В них последовательно чередуются циклы коксование, охлаждение кокса, выгрузка его и разогрев камер. Когда камера заполнится примерно на 70 — 80 % по высоте, поток сырья с помощью переключающих кранов переводят в другую камеру. Заполненную коксом камеру продувают водяным паром для удаления жидких продуктов и не — ф яных паров. Удаляемые продукты поступают вначале в колонну К-1. После того, как температура кокса понизится до 400 — 405 С, поток паров отключают от колонны и направляют в скруббер (на рисунке не показан). Водяным паром кокс охлаждают до 200 С, ПС еле чего в камеру подают воду. [c.58]

    Нефть И продукты ее переработки представляют собой сложные углеводородные системы. Для расчета давления насыщенных паров нефтепродуктов предложены многочисленные графики и эмпирические уравнения (Кокса, Вильсона, Ашворта, Максвелла, БашНИИНП и др.). [c.56]

    Представленные на графике (рис. 1) сведения позволяют оценить реакционную способность различных видов коксов в сопоставимых условиях. [c.36]

    Как видно из графика, РС коксов существенно зависит от температуры их предварительной прокалки. На графике выделена заштрихованная зона, соответствующая оптимальному значению реакционной способности, в пределах которой РС кокса наполнителя и РС кокса, полученного при коксовании связующего, максимально сближается. При этом наблюдается минимальная селективность окисления анода (химического и электрохимического), т.е. равномерное окисление всей массы анода без осыпания частиц кокса-наполнителя. [c.36]

    Из графика видно, что, устанавливая различные режимы прокалки, реакционную способность кокса можно регулировать в пределах зоны 0,090-0,120 см /г.с, т.е. зоны оптимальной реакционной способности. [c.36]

    Кривые выгорания кокса строят в виде графиков зависимости скорости выгорания кокса (в /сг с I м катализатора в 1 ч) от глубины окисления. Регенерационную характеристику рассчитывают усредненно, исключая участок кривых, соответствующий выгоранию остаточного кокса от 0,2% и менее. Проводят два параллельных опыта при 550 и 620° С с пробами закоксованного ката- [c.170]

    Кокс строил график зависимости lgp от 1/ и в качестве направляющей линии проводил прямую, образующую угол с ординатой. В соответствии со значениями р, отложенными на оси ординат, на ось абсцисс были нанесены экспериментальные значения температур кипения для воды. Дэвис [68], а также Калингарт и Дэвис [69] усовершенствовали диаграмму Кокса, предложив откладывать на оси ординат ]g р, а на оси абсцисс 1/(/ -)- 230). В таком виде диаграмму Кокса можно рассматривать как графическую иллюстрацию уравнения Антуана (18) при групповой константе с = 230. Однако эта константа применима лишь к алифатическим углеводородам [70]. Для удобства пользования диаграммой Кокса очень важно, чтобы она была построена в оптимальном масштабе. Чтобы можно было откладывать значения температур до 200 °С с точностью до 1 °С, следует применять диаграмму Кокса размерами примерно 1,5 м X 0,95 м. Драйс-бах [19] приводит точные инструкции для построения диаграммы Кокса, позволяющей определять значения давления и температуры с достаточной для лабораторной практики точностью. [c.66]

    Использование графика позволяет также располагать н разбрызгивающие форсунки по равномерной сетке так, чтобы избежать возникновения несмоченных зон. Это важно не только при орошении пасадки, ио и при смачивании сыпучих п барабанах грануляторов [80], тушении горячего кокса водой в вагонах его выгрузки из печи [32, 104], при промывке полотна фильтров [92], размещении противопожарных спринклеров [41], при так называемом короткоструйном дождевании [20] и в других случаях, в том числе н при расчете решеток, пред-иазиаченных для псевдоожнжения слоя факелами газа [15, 54]. Во всех этих случаях, используя величины е и 1], можно лимитировать в нужном соотношении степепь перекрытия взаимодействующих потоков. [c.57]

    Имеется множество формул для пересчета давления насыщен-HI.IX паров нефтяных фракций с одной температуры на другую, однако чаще пользуются графическими методами. Наиболее распространенным из предложенных графиков является график Кокса (рис. 4). График Кокса построен следующим образом. Ось абсцисс представляет собой логарифмическую шкалу, па которой отложены ве. [ичины логарифма давления (IgP), однако для удобства пользования на шкалу нанесеньс соответствующие им значения Р. На оси ординат отложены значения температуры. Под углом 30" к оси абсцисс проведена прямая, обозначенная индексом НоО , которая характеризует зависимость давления насыщенных паров воды от температуры. При построении графика из ряда точек на оси абсцисс восстанавливали перпендикуляры до пересечения с прямой НоО и полученные точки сносили на ось ординат. На оси ординат получилась 1нкала, построенная по температурам кипения воды, соответствующим различным давлениям ее насыщенных паров. Затем для нескольких хорошо изученных углеводородов был взят ряд точек с заранее известными температурами кипения и соответствующими им значениями давления насыщенных паров. [c.41]

    Для пересчета температур однократного испарения на давления, отличные от атмосферного, исходят из допущения, что кривые ОИ при разных давлениях параллельны и что точки пересечения кривых ОИ и ИТК ooTBeT TBjrtoT одному и тому же проценту отгона. Построение сводится к тому, что по графику Кокса или другому аналогичному графику пересчитывают температуру, отвечающую точке пересечения кривых ИТК и ОИ, с атмосферного давления на заданное. Через найденную точку на перпендикуляре точке пересечения кривых ИТК и ОИ проводят линию, параллельную линии ОИ при атмосферном давлении. [c.229]

    На основании результатов обработки кинетических кривых получен график зависимости скорости окисления кокса Wh от концентрации кислорода в газовом потоке (рис. 4.9). Из графика видно, что при возрастании концентрации кислородсодержащего газа скорость 01кнсления возрастает. [c.94]

    График рис. 36 построен на основе измерения плотности с применением воды. Плотность почти не зависит от исходного угля при подъеме температуры от 500 до 950° С. При более высоких температурах плотность графитизируемых коксов, которые не имеют значительной микропористости, продолжает расти. Напротив, плотность неграфитизируемых коксов уменьшается, так как микропористость становится недоступной воде. Пикнометрической жидкостью, [c.130]

    Более совершениьш подход был предложен в [18]. Его идея заключается в том, чтобы на графике в координатах lgp, Т провести прямую с положительным или отрицательным наклоном, затем на оси ординат нанести данные по 10 р, а на оси абсцисс — данные о температуре по известным равновесным значениям како11-нибудь стандартной жилкости например воды. На такой диаграмме, называемой диаграммой Кокса, зависимости давления от температур для паров и других веществ также оказываются почти прямыми. [c.153]

    Для определения этой величины необходимо знать давление системы (в условии задачи Я=0,707 МПа) и давление насыщенных паров компонентов при /°С. Для решения задаются несколькими значениями температуры и при этих температурах соответственно определяют Л- (по графику Кокса или по формуле Ашворта), затем и, наконец, которая при правильно выбранной температуре должна быть равна единице. Температуру кипения бутанов при атмосферном давлении находят в справочнике для н-бутана 0,6 °С, для изобутана 10 °С. Температурой задаются, исходя из практических данных, либо определяют по началу линии ОИ. Задаемся, исходя из практических данных, температурами 140 и 135 °С. Для этих температур находят давление насыщенных паров изобугана и -бутана по формуле Ашворта (25) и справочным данным [10], для остальных компонентов — по графику Кокса (см. Приложение 10). Результаты расчетов сводят в таблицу  [c.50]

chem21.info

Задача №5

Найти абсолютную и относительную плотность газа при нормальных условиях (T_н=0℃=273 K,p_н=1 атм=101325 Па.), а также плотность этого газа при температуре t = 100°С и давлении Р = 0,8 МПа, зная массовый состав газа (% масс.).

Дано:

Таблица №8

Азот

5

Углекислый газ

1

Сероводород

1

Метан

74

Этан

8

Пропан

6

Изо-бутан

2

Н-бутан

2

I шаг

Молярная масса – величина аддитивная, и для смеси ее можно определить по формуле:

  1. (кг/моль)

  2. (кг/моль)

  3. (кг/моль)

  4. (кг/моль)

  5. (кг/моль)

  6. (кг/моль)

  7. (кг/моль)

  8. (кг/моль)

  1. (кг/моль)

II шаг

Относительная плотность газа равна отношению массы газа, занимающего объемV при некоторой температуре и давлении, к массе воздуха, занимающего тот же объемV при тех же температуре и давлении. Если считать газ идеальным, то при Т=273 К и давлении Р = 1 атм. и V=22,4м3 масса m равна молекулярной массе M газа ( ).

III шаг

Абсолютную плотность газов при нормальных условиях можно найти, зная массу M и объем 1 кмоль газа (22,4 м3), по формуле:

IV шаг

Плотность газа при заданных условиях можно определить по формуле Менделеева-Клапейрона:

V шаг

Абсолютную плотность газов при этих условиях можно найти, зная массу :

Ответ представлен в таблице №9

Таблица №9

(абсолютная)

0.637

(относительная)

0.823

(при t=100°C, ρ=0,8 МПа)

4.74

Задача №6

Узкая нефтяная фракция при атмосферном давлении имеет среднюю температуру кипения t1, °С. Определить давление насыщенных паров этой фракции при t2, °С, молярную массу и относительную плотность .

Дано:

Таблица №10

Решение:

I шаг

Для подсчета давления насыщенных паров узких нефтяных фракций при низких давлениях используют формулу Ашворта:

где P – давление насыщенных паров, МПа; T – температура кипения при давлении P, К; T0 – температура кипения при атмосферном давлении (для нефтяной фракции – средняя температура кипения), К;

Т=125°С=398 К

Т=250°С=523 К

Следовательно:

II шаг

По формуле Войнова находят среднюю молярную массу:

III шаг

Из формулы Крэга выражается :

Следовательно:

Следовательно:

Ответ представлен в таблице №11

Таблица №11

Задача №7

Средняя температура кипения узкой бензиновой фракции при атмосферном давлении (≈1∙105 Па) составляет t1, °C. Найти ее температуру кипения t2, °C при давлении p2.

Дано:

Таблица №12

t1 , °С

155

p2 , Па

1.5*105

Решение:

Для решения можно использовать график Кокса (Приложение 6). График построен для воды и индивидуальных алканов нормального строения, но им широко пользуются и применительно к узким нефтяным фракциям. На графике Кокса находят точку с координатами, соответствующим известным давлению (Па) и температуре (К). Из найденной точки проводят равноудаленную от двух соседних лучей прямую до пересечения с вертикалью, соответствующей давлению, при котором необходимо найти температуру кипения. Из полученной точки проводят горизонталь, параллельную оси абсцисс, до пересечения с осью ординат, на которой получают точку, соответствующую искомой температуре.

Из номограммы следует что t2=444°K

studfiles.net

Кокса график часть - Справочник химика 21

    Период коксования устанавливается ежемесячно для каждой батареи в соответствии с плановыми показателями. Период коксования не должен быть меньше минимально допустимого, утвержденного для каждой батареи. Время выдачи кокса из каждой печи определяется графиком выдачи. Коксохимическое производство работает по так называемому цикличному графику выдачи. Основными положениями составления этого графика является то, что оборот печи разбивается на рабочую и ремонтную части. Выдача после остановки должна всегда начинаться с одной и той же печи и за рабочую часть цикла должны быть выданы все печи батареи независимо от серийности. [c.177]     Другим способом графического выражения данных по давлениям насыщенных паров является диаграмма Кокса [44 —46]. Она также дает прямые линии, и часто кривая давления пара целиком может быть получена по одной экспериментальной величине. Для построения диаграммы Кокса требуется одно эталонное вещество, например вода или ртуть. Зависимость давления пара от температуры для эталонного вещества строят в виде прямой с наклоном около 45°. Этого можно достичь, применив логарифмическую шкалу давлений для ординаты и нанося затем на абсциссу точки соответствующих температур. Зависимости давления пара от температуры для других веществ выразятся почти прямыми линиями, если их построить на этом же графике. Группы близких между собой по строению органических соединений дают линии, которые пересекаются в определенной точке. Таким образом, обычные точки кипения углеводородов, спиртов и т. п. очень часто служат для нахождения всей кривой зависимости давления пара от температуры. Отмер [47] опубликовал данные о зависимости между давлением пара, скрытой теплотой испарения и некоторыми другими величинами. [c.20]

    Рассматривая график, помещенный в верхней части фиг. 69, легко убедиться в том, что корневая часть слоя, где только начинают развиваться тепловые процессы, равно как и хвостовая его часть, в которой постепенно заканчивается процесс выжига шлаков, выдает в камеру ничтожное количество углекислоты, свидетельствующее о ничтожном развитии процесса горения в этих начальной и конечной зонах решетки. Наибольшее количество газифицированного углерода в виде окиси углерода и углекислоты выходит из самой горячей центральной зоны раскаленного кокса, в которой химический процесс газификации углерода идет настолько быстро, что даже при сильном дутье зона успевает поглотить на свои реакции весь воздушный кислород, и ее [c.179]

    Далее прибавляют 2 мл 8 н раствора серной кислоты, затем по каплям 10 мл свежеприготовленного раствора молибденовокислого аммония и тш,ательно перемешивают. Через 10 мин небольшими порциями приливают 25 мл 8 н раствора серной кислоты и 25 мл раствора соли Мора, доводят дистиллированной водой до метки, еще раз тщательно перемешивают и спустя 10 мин измеряют оптическую плотность на фотоэлектроколориметре с красным светофильтром в кювете толщиной проходящего слоя света 50 мм по отношению к контрольному раствору. Контрольный раствор готовят так же, как и исследуемый, с той же аликвотной частью, но без золы анализируемого кокса. Концентрацию исследуемого раствора определяют по калибровочному графику. [c.267]

    При исследовании 18 углей различной степени обуглероживания пз различных мест США оказалось, что спекающая способность их согласовалась с данными промышленного коксования. Была замечена вполне определенная зависимость между индексом спекания и прочностью кокса для 5 углей из числа исследованных (прочность кокса определялась методом сбрасывания по двухдюймовому индексу). Между величиной спекаемости и содержанием определенных составных частей угля наблюдалась общая закономерная зависимость. Спекающая способность уменьшалась с увеличением содержания в угле кислорода и с увеличением содержания в газах дестилляции окиси и двуокиси углерода, но она увеличивалась с повышением отношения в углях углерода к кислороду и водорода к кислороду. На графиках, изображающих эти зависимости, наблюдается некоторый разброс точек это связано, очевидно, с тем, что те или иные факторы, влияющие на индекс спекающей способности, не затрагивают в такой же степени другие отмеченные выше свойства. [c.134]

    С 1945 г. на многих заводах внедрен цик личный график выдачи. Время оборота печей, называемое циклом, разделяется на две части — рабочую и ремонтную. Во время рабочей части цикла производится выдача кокса и загрузка всех печей батареи или блока из двух батарей, во время ремонтной части цикла проводятся ремонтные и другие работы, перечисленные выше. [c.205]

    Цикличный график эксплуатации коксовых гречей позволяет один раз на протяжении оборота печей ремонтировать машины и оборудование, убирать территорию И проводить другие работы, для которых необходимо прекращать выдачу кокса из печей. Продолжительность периода ремонта определяется по максимальному числу выдач кокса в час без ухудшения условий эксплуатации. Если требуются менее продолжительные, но более частые ремонт , то применяют [c.173]

    Очевидно, цри этом все тепло расходуется на расщепление связей С-С в длинных алифатических цепочках и разрыв связей 7-5 требующий больших затрат тепла, идет медленно. Это видно из графика (рис.5), где приведены интегральные кривые выделения сернистых соединений. При одинаковой глубине разложения сырья минимальная доля серы (в процентах от серы сырья) выделяется при коксовании гудрона мангышлакской нефти. Следовательно, большая часть серы сырья остается в коксующейся массе и переходит в кокс. Аналогичные данные были получены Е.В.Смядович при коксовании вторичных продуктов Г 8 J. [c.11]

    Так, в ароцессах внсокотешературного превращения нефтяных остатков, например, при их карбонизации за счет реакций уплотнения, происходит постепенное утяжеление коксующейся массы и увеличение ее вязкости, которая складавается из вязкости изотропной среды и жидкокристаллической анизотропной фазы. Изучение изменения реологических свойств коксующейся массы позволяет разобраться в про-пессах, происходящих при образовании кокса из жидкой фазы, а гак -же найти способы регулирования фазовых переходов с целью повышения выхода и улучшения качества нефтяного кокса. В работах [74,75] приводятся результаты изучения реологических характеристик коксуемой массы, которые получены на ротационном пластовискозииетре типа конус-конус, являющемся упрощенной модификацией прибора [76], Прибор работает по принципу постоянной скорости сдвига. Верхняя часть внутреннего конуса изготовлена в виде полусферы, что позволяет вспученной массе стекать обратно в реакционное пространство. Потенциометр фиксирует температуру в измерительной ячейке и усилие на валу конуса, которое зависит от вязкости коксуемой массы. На основании данных потенциометра строится график изменения напряжения сдвига во времени. Напряжение сдвига вычисляют по формуле [c.25]

    При Значительных отложениях графита, а также низких температурах в головочной части печи целесообразно работать периодически с одной пустой камерой Этот период заключается в том, что после выдачи кокса камеру закрывают и Загружают ее только после выдачи кокса из следующей При работе с одной пустой камерой разрыв между временем оборота печей и периодом коксования составляет 12—15 мин Работать более чем с одной пустой камерой запрещается, так как это может привести к значительному разграфичиванию кладки и нарушению гидравлического режима При непрерывной выдаче кокса в графике не предусматривается время на ремонт, требующий остановки выдачи кокса и загрузки шихты Простой при таком режиме (аварийный или планово-предупреди-тельный) вызывает задержку готового кокса в камерах, так называемый перестой кокса После ремонта обычно необходимо уменьшать норму выдачи При этом период коксования в различных камерах будет неодинаковым и, следовательно, качество кокса не будет постоянным [c.138]

    На рис. 5 приведены данные по обследовашю работы регенератора установки крекинга, которые хорошо согласуются с данными [19]. На графике представлена зависимость между относительными скоростями окисле -ния водорода и углерода в коксе на катализаторе, из которой следует, что преимущественно выгорает наиболее богатая водородом часть кокса, и, следовательно, должно наблюдаться постоянное изменение химического состава кокса в процессе горения. Путем расчетов можно получить зависимость между текущим содержанием водорода в сгорающей и еще не сгоревшей частях кокса Г203 [c.15]

    Этот процесс протекает также и в неграфитирующемся углероде с той разницей, что полимерный каркас образован связующими цепочками полиинового или кумуленового типа. Деструкция части боковых связующих радикалов сопровождается возникновением закрытой микропористости, что отражается на ходе изменений пикнометрической плотности угЛерода. В целом образец углерода, подвергнутый термической обработке в указанной области температур, претерпевает структурно химические качественные и количественные преобразования межатомных связей. Такого рода преобразования естественно вызывают изменения энтальпии, теплоты сублимации и, следовательно, теплоты сгорания углерода. Как следует предполагать, процесс деструкции связей в жестком углеродном материале повышает энтальпийный уровень углерода с соответствующим увеличением теплоты сго рания по отношению к графиту (ДЯграф = 0). На рис. 4 приводится график зависимости от температуры обработки энтальпии для графитирующегося и неграфитирующегося кокса из смол пиролиза углеводородных газов, а также отдельные значения энтальпии других изученных образцов углерода. Наблюдаемое повышение энтальпий изученных образцов углерода в области температур обработки 1500—1900° С (рис. 4), таким образом, находит достаточное объяснение с точки зрения указанных структурнохимических преобразований переходных форм углерода. [c.32]

    НИИ производства. Цикличная организация работ обеспечивает проведение на данном участке законченного круга работ по графику. Так, например, оргаяизуется в настоящее время работа по выгрузке готового кокса из каждой пары батарей коксохимического завода. Цикл состоит из двух основных частей — технологической, в течение которой производится кокс, и ремонтной. [c.267]

    Изучению температурного распифения кокса посвящено незначительное количество работ [14, 17, 26, 28]. Установлено, что коэффициенты линейного температурного расширения а кокса зависят от свойств исходного угля [26]. По графикам, приведенным в работе 114], можно вычислить примернуто величину а для промышлен ного кокса Нижнетагильского металлургического комбината. которая для интервала температур 273—1273 К в приосевой части куска будет равна в среднем 7,0 х X 10 м/(м К), а для интервала температур 923— 1273 К — [c.68]

    Графики показывают, что во всем диапазоне испытания для всех проб и размеров крупности результаты экспериментов усредняются примой линией. Частые отклонения для 10 и 2000 оборотов барабана объясняются в первом случае легкой разрушеемостыо кокса и возможными изменениями характеристик его в процессе самого рассева, а во втором — накоплением большого количества мелочи, играющей роль подушки и изменяющей режим разрушения. [c.69]

    Длительность рабочего цикла катализатора МоОз + А Оз в процессе гидроароматизации при работе по сменно-циклическому графику, коксо-образование на нем и общая длительность его жизни являются важнейшими факторами для оценки возможности практической реализации разрабатываемой технологической схемы. Для освещения этих вопросов было изучено поведение катализатора в течение длительных (около 1000 час.) опытов гидроароматизации рафината жидкофазного гидрогенизата смолы (графа 4, табл. 1) при 75 ат и 510—530". Несмотря на неблагоприятные условия опыта, из-за вынужденных частых перерыво з в работе и сбросов давления, образец катализатора показал хорошую стабильность в течение 920 час. Выход бензиновой фракции держался устойчиво на среднем уровне 37 —40% (за один пропуск), содержание ароматических углеводородов в бензине — на среднем уровне 53—55%, поднимаясь до 56—60% при работе на сырье, содержащем возвратное масло (фракция 200—300° гидроароматизата) и при повышении темпе ратуры. Содержание фенолов в гидроароматизате не превышало 1%, непредельных в бензине — 2—5%. Работа катализатора МоОз + А Оз на протяжении 920 час. характеризовалась кривыми фиг. 1 и 2. [c.8]

chem21.info

Структура нефтяных коксов - Справочник химика 21

из "Получение и обработка нефтяного кокса"

Формирующаяся в процессе коксования структура нефтяного кокса во многом определяет его физико-хи-мические и физико-механические свойства. Исследованиями установлены взаимосвязи между качеством исходного сырья коксования и эксплуатационными характеристиками получаемого кокса. Свойства кокса зависят не только от молекулярной, но и от дисперсной структуры сырья. Они могут существенно отличаться даже при большом сходстве в химическом составе. [c.86] Выводы о влиянии природы нефтяных остатков, глубины их переработки и способа коксования на качество конечной продукции, сделанные в работах [3, 16, 49, 145, 14б], подтверждены опытом работы отечественных электродных заводов [18, 147, 148]. [c.86] Нефтяные коксы по дисперсности структуры отличаются значительной нестабильностью. Дисперсная структура коксов формируется из частиц коксового вещества и пор между ними и зависит от ряда факторов. Исследования показывали [49], что дисперсная структура возникает при делении фазы и коллоидного вещества на части. Первичной основой для построения структуры служат частицы коксового вещества, которые возникают на основе ядер молекулярной структуры, состоящих из плотноупакованных ядер углерода. Ядра в точках соприкосновения соединяются между собой и образуют пористый каркас. [c.86] По характеру пространственного расположения и упорядочения кристаллитов в объеме материала каркаса выделяют две структуры нефтяных коксов волокнистую (струйчатую, игольчатую) и точечную (сферо-литовую). [c.86] Кокс точечной структурб состоит из отдельных мелких частиц с несформировавшейся ориентацией элементарных кристаллитов. Структура кокса плотная с однородными участками, небольшим числом округлых пор и точечным узором. Уровень неравноосности зерен кокса точечной структуры ниже, чем у волокнистого. Все нефтяные коксы имеют участки как волокнистой, так и точечной структуры. Волокнистая структура коксов обладает ярко выраженными анизотропными свойствами, а точечная - изотропными. Изотропными свойствами обладает кокс, полученный из природного продукта гильсонита [150]. [c.87] В зарубежной литературе [Ю, 136, 137] для описания структуры коксов принято два термина губчатый и игольчатый (иглообразный). Губчатый кокс по своей структуре относится к точечной. Под термином игольчатый подразумевается более совершенная (высшая) волокнистая структура. Игольчатый кокс по сравнению с коксом обычной волокнистой структуры имеет значительно более крупные волокна. [c.87] Структуру коксов до недавнего времени оценивали коэффициентом анизометрии - отношением длины частиц кокса к их ширине. Однако такая оценка давала большие расхождения в результатах измерений. Авторами работы [151] предложено оценивать структуру коксов баллами в зависимости от дисперсности и ориентации структурных элементов (метод ГосНИИЭП). Согласно предложенной классификации, все коксы разделены на 10 типов структур с соответствующим баллом (табл. 12). Метод балльной оценки заключается в сравнении исследуемого кокса, наблюдаемого в микроскоп, со структурой эталонных микрофотографий. [c.88] Аналогичный метод оценки структуры коксов применяется в зарубежной практике [1521. [c.89] С помощью метода ГосНИИЭП были проанализированы различные по структуре нефтяные коксы. Как видно из данных табл. 13, [117], для игольчатого кокса оценка в баллах должна быть не ниже 6. [c.89] Исходя из изложенных сведений о структурных элементах нефтяных коксов, рассмотрим характерные особенности некоторых марок, полученных методами замедленного коксования и в кубах. [c.89] Кокс нефтяной пиролизный электродный (КНПЭ) получают из гидравличной смолы. Структура кокса определяется составом смолы, содержащей некоторое количество карбоидных частиц. При коксовании карбоиды агрегируются в гранулы, для которы характерна точечная структура, а промежутки между ними заполнены компонентом волокнистой структуры. Таким образом, кокс марки КНПЭ имеет неоднородную структуру, в которой наряду с крупноволокнистыми участками содержатся зоны точечного строения. Толщина прослоек между порами составляет примерно 0,25 мм, размер микротрещин 0,1 0,25 мм и макротрещин до 5мм [147]. [c.90] Волокнистость структуры кокса приводит к повьппе-нию неравноосности зерен с повышением степени измельчения и в то же время к увеличению коэффициента упругого расширения. При крупном дроблении разрушение кокса, марки КНПЭ происходит прежде всего в местах структурных неоднородностей по макропорам и трещинам. Дпя кокса КНПЭ коэффициент термического расширения равен 1,6 10 1/°С, истираемость не более 13%. [c.90] Кокс марки КНКЭ имеет высокоразвитую текстуро-ванность, выраженную сильно вытянутыми структурными элементами (под текстурой понимается высшая степень структурного формирования). [c.91] По результатам исследований [154-156], волокнистые образования составляют лишь умеренную часть игольчатого кокса. Мнкроструктурньш анализом определена доля волокнистой структуры, которая составляет 15-30% общей, и доля грубой изотропной - 15-20% остальные 50-70% приходятся на грубую деформированную структуру. Игольчатый кокс имеет крупные эллипсоидные поры, вытянутые в одном направлении. Поры окружены толстыми и плотными стенками с высокой текстурованностью [157]. [c.92] Коэффициент термического расширения сланцевого кокса после прокаливания при 1200 °С выше КТР нефтяных и составляет (4,8 5,8)10 1/°С. Кокс сланцевый по графитируемости не уступает крекинговому кубовому коксу. Графитированные изделия из сланцевого кокса имеют более высокую механическую прочность и более низкую реакционную способность 19]. [c.92] Сланцевый кокс имеет однородную структуру, для которой не наблюдается какой-либо преимущественной ориентации структурных элементов. Особенно это характерно дпя кокса, полученного из предварительно окисленной смолы. Предварительное окисление - один из способов подготовки сырья к коксованию Кокс сланцевый из окисленного сырья (КСОС) по плотности и прочности значительно превосходит нефтяные и по свойствам очень близок к коксу марки КНПС. Но этот кокс менее термостоек и не выдерживает значительных перепадов температур. [c.92] Свойства различных, марок кокса систематизированы в табп 14 [З, 19, 49, 158 3. Как видно из данных этой таблицы, структура является наиболее комплексным показателем качества. Физическую сторону образования структур различных видов объясняет теория мезофазных превращений [159]. [c.93] При образовании нефтяного кокса в реакционных аппаратах жидкая фаза постепенно переходит в твердую фазу. Весь процесс коксообразования в кубах условно принято делить на три стадии от начала возникновения зародышей до их агрегирования. При нагревании нефтяных остатков имеют место как реакции распада, так и реакции конденсации и уплотнения. Реакции распада являются эндотермическими, т. е. требуется подвод тепла извне, а реакции конденсации и уплотнения - экзотермическими и протекают с выделением тепла. При коксовании с периодической загрузкой доля экзотермических реакций к концу цикла достигает наибольшего значения, и выделяющееся тепло ускоряет протекание реакций, которые приобретают характер цепных. [c.93]

Вернуться к основной статье

chem21.info

Диаграмма - кокс - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 2

Диаграмма - кокс

Cтраница 2

Давление насыщенных паров индивидуальных углеводородов и узких нефтяных фракций может быть определено по диаграмме Кокса, на которую можно нанести прямую, изображающую зависимость Pff. Для этого достаточно иметь либо две экспериментальные точки, либо одну экспериментальную точку и общий полюс для родственной группы веществ.  [16]

Подробные сводные таблицы давления паров составлены Драйс-бахом [16], обобщившим также и физические константы 38 рядов диаграммы Кокса.  [17]

Из уравнения ( XXI, 31) следует, что зависимость температуры кипения азеотропа от давления может быть изображена с помощью диаграммы Кокса - Антуана 1163J, что подтверждается многими экспериментальными данными.  [18]

Весьма подробные данные по давлению насыщенных паров приведены Драйсбахом [18], который собрал также значения физических констант для 38 гомологических рядов на диаграмме Кокса ( разд. В таблицах Драйсбаха [19] указаны температуры кипения примерно для 500 органических веществ при 1, 10, 100 и 760 мм рт. ст. Сталл [20] собрал данные по температурам кипения для 1200 органических веществ при 1, 5, 10, 20, 40, 60, 100, 200, 400 и 760 мм рт. ст. Кроме того, он привел аналогичные данные примерно для 300 неорганических веществ и около 100 значений температуры кипения для интервала давлений от 1 до 60 ат. Риддик и Туппс ( младший) [26] приводят данные по давлению паров и другие физические величины для 254 растворителей. Заге и Ласей [27] представили данные по давлению паров и равновесию для легких углеводородов, h3S и СОа.  [19]

Она также дает прямые линии, и часто кривая давления пара целиком может быть получена по одной экспериментальной величине. Для построения диаграммы Кокса требуется одно эталонное вещество, например вода или ртуть. Этого можно достичь, применив логарифмическую шкалу давлений для ординаты и нанося затем на абсциссу точки соответствующих температур. Зависимости давления пара от температуры для других веществ выразятся почти прямыми линиями, если их построить на этом же графике. Группы близких между собой по строению органических соединений дают линии, которые пересекаются в определенной точке. Отмер [47] опубликовал данные о зависимости между давлением пара, скрытой теплотой испарения и некоторыми другими величинами.  [20]

Был найден быстрый и легко приложимый метод расчета действия давления на состав и температуру кипения азеотропных систем. Метод основан на применении диаграммы Кокса [1] для упругости пара, по которому логарифм упругости пара, представленный как функция l / ( T C - f 230), дает прямую линию для широкого интервала давлений.  [22]

Для каждой температуры по диаграмме Кокса находим значения Я - - давлений насыщенных паров компонентов и рассчитываем ki - константы фазового равновесия для них.  [23]

Его идея заключается в том, чтобы на графике в координатах Igp, Т провести прямую с положительным или отрицательным наклоном, затем на оси ординат нанести данные по lg p, а на оси абсцисс - данные о температуре по известным равновесным значениям какой-нибудь стандартной жидкости например воды. На такой диаграмме, называемой диаграммой Кокса, зависимости давления от температур для паров и других веществ также оказываются почти прямыми.  [24]

Дрейсбах [17] дает точные указания для построения диаграммы Кокса, позволяющей рассчитывать данные с необходимой для лабораторной практики точностью.  [25]

Антуаном [9], в котором постоянная С принимается равной 13 К. Антуана, но его графическое изображение обычно считают диаграммой Кокса.  [26]

Для построения прямой на диаграмме нужно знать значения рп сравниваемой жидкости при двух температурах. Оказывается, что для некоторых групп веществ все прямые на диаграмме Кокса сходятся в определенных точках, поэтому для жидкостей, относящихся к этим группам, достаточно знать одну точку ( одно значение рп при какой-либо температуре t), чтобы нанести прямую. Благодаря линейной зависимости можно легко проводить интерполяцию или экстраполяцию и находить давление насыщенных паров сравниваемой жидкости при любой другой, интересующей нас температуре.  [27]

Для построения прямой на диаграмме нужно, знать значения рп сравниваемой жидкости при двух температурах. Оказывается, что для некоторых групп веществ все прямые на диаграмме Кокса сходятся в определенных точках, поэтому для жидкостей, относящихся к этим группам, достаточно знать одну точку ( одно значение рп при какой-либо температуре t), чтобы нанести прямую. Благодаря линейной зависимости можно легко проводить интерполяцию или экстраполяцию и находить давление насыщенных паров сравниваемой жидкости при любой другой, интересующей нас температуре.  [28]

Однако он представлял это в условных величинах и получил кривые только после тщательной экспериментальной работы. Было найдено, что кривая упругости пара, представленная на диаграмме Кокса, является прямой линией, что позволяет дать полную кривую упругости пара по данным двух давлений.  [29]

Хофман и Флорин [52] описали метод, аналогичный известной диаграмме Кокса [53], по которому логарифм давления паров наносят, пользуясь температурной шкалой, построенной по эталонному веществу; при этом образуется пучок лучей, ведущих к полюсу. В этих диаграммах, составленных для определенных классов веществ - семейств на диаграмме Кокса - все прямые, выражающие давление паров, соединяются в точке РОО / ОО, представляющей собой для отдельных классов веществ определенную величину. Таким образом, достаточно знать одну температуру кипения при определенном давлении, чтобы путем соединения с полюсом получить всю прямую давления паров.  [30]

Страницы:      1    2    3

www.ngpedia.ru

Активация нефтяных коксов - Справочник химика 21

из "Облагораживание и применение нефтяного кокса"

При прокалке кокса в атмосфере дымовых газов рассмотренные выше закономерности, присущие прокалке в инертной среде, осложняются добавочными физико-химическими явлениями. В результате воздействия на микроструктуру кокса активных составляющих дымовых газов происходит увеличение его внутренней поверхности или, как говорят, происходит активация кокса. Это в сильной степени влияет на физико-химические свойства прокаленного продукта, и поэтому изучение различных факторов, от которых зависит активация нефтяных коксов, представляет несомненный интерес. [c.82] Р — поверхность раздела фаз. [c.83] Если при повышении температуры на 10 гра5 скорость диффузии возрастает в 1,1—1,3 раза, то скорость реакции при этих условиях возрастает в 2—4 раза. [c.83] Таким образом, вследствие отставания при повышении температуры скорости диффузии от скорости химической реакции суммарная скорость гетерогенного процесса начинает лимитироваться диффузионными факторами. [c.83] В диффузионной области коэффициент массопередачи к зависит, кроме других факторов, также от коэффициента диффузии В. Известно, что в твердых телах диффузия происходит наиболее медленно. [c.83] Диффузионное сопротивление может быть значительно снижено или полностью снято при обеспечении высокой степени контакта между реагирующими фазами. Поверхность нефтяного кокса, как было уже сказано, складывается из внутренней и внешней поверхностей. Даже в сыром нефтяном коксе, полученном замедленным коксованием, внутренняя поверхность значительно больше внешней, что обусловливает его высокую активность. Дальнейшая активация нефтяных коксов может быть осуществлена измельчением кускового кокса, приводящим к увеличению внешней поверхности, или увеличением микропористости кокса, что позволяет повышать удельную поверхность в десятки и сотни раз. [c.83] Процесс активации нефтяных коксов по второму способу лучше всего протекает при обработке их в условиях высоких температур (300—1000 С) активными газами (СО2, О2 и парыНаО). В результате активации воздухом при температурах до 300 °С удельная поверхность кокса, полученного замедленным коксованием, возрастает в несколько раз. [c.84] Линии /—воздух //—дымовые газы. [c.84] Активация коксов проводилась нами в лаборатории в кипящем слое в специальном аппарате (рис. 16). [c.84] Нефтяной кокс, полученный замедленным коксованием, с размерами частиц до 1 мм в количестве 1 —1,5 кг засыпали на решетку в аппарате. Под решетку подводили воздух, предварительно нагретый до соответствующей температуры в электрической печи. Повышение температуры в зоне активации кокса свыше 350 °С сопровождается его самовоспламенением и интенсивным угаром. Поэтому температура активации коксов, полученных на установке замедленного коксования, не превышала 300 °С. [c.84] В дальнейшем активированные нефтяные коксы испытывали на реакционную способность. Как показывают результаты проведенных испытаний, реакционная способность нефтяных коксов после активации существенно возрастает. [c.84] Это согласуется также с данными табл. 15, из которых следует, что коксы непрерывных процессов коксования, обработанные в регенераторе при 650 °С активными газами, более реакционноспособны. [c.84] По мере угара кокса удельная поверхность его проходит через максимум. Следует отметить, что максимумы удельной поверхности кокса при активации различными агентами не совпадают. [c.85] При одной и той же степени угара кокса его максимальная удельная поверхность в случае обработки двуокисью углерода составляла 85% максимальной удельной поверхности кокса, получающейся при обработке водяным паром. Активация воздухом сопровождается еще меньшим увеличением удельной поверхности максимальная удельная поверхность при обработке воздухом составляла примерно 60 /о максимальной удельной поверхности при активации водяным паром. [c.85] Общие потери кокса при прокалке в активной среде обусловливаются следующими факторами. [c.85] Во-вторых, потери кокса происходят в результате взаимодействия его при высоких температурах (выше 800—900 °С) с Og и Н2О по реакциям (15) и (16). [c.86] Если же будет известно изменение навески кокса в течение всего опыта, тогда удобнее и проще пользоваться выражением (34). [c.86] На рис. 18 приведена зависимость константы скорости реакции для различных нефтяных и пекового коксов от температуры. [c.86] На основании графика зависимости кажущихся констант скорости реакции от температуры были определены энергии активации и величины предэкспоненциальных множителей в уравнении Аррениуса (табл. 18). По данным табл. 18 и рис. 18 можно заключить, что для коксов различного способа производства константы скорости и энергии активации реакций неодинаковы это должно учитываться при их использовании в промышленности. [c.86] Как и следовало ожидать, для коксов, имеющих примерно одинаковые элементарный состав и удельную поверхность (например, сернистые и малосернистые коксы замедленного коксования), энергии активации и предэкспоненциальные множители близки, в то время как для кокса контактного коксования при таком же примерно элементарном составе предэкспоненциальный множитель значительно выше, что обусловлено активной удельной поверхностью этого кокса. [c.86]

Вернуться к основной статье

chem21.info