Справочник химика 21. Коэффициент учитывающий влияние температуры нефть


Об утверждении значений коэффициентов, учитывающих влияние давления и температуры нефти в трубопроводе, Приказ Минэнерго России от 15 августа 2014 года №527

Об утверждении значений коэффициентов, учитывающих влияние давления и температуры нефти в трубопроводе

В соответствии с пунктом 2 постановления Правительства Российской Федерации от 16 мая 2014 года N 451 "Об утверждении Правил учета нефти" (Собрание законодательства Российской Федерации, 2014, N 21, ст.2704)приказываю:Утвердить:значения коэффициентов, учитывающих влияние давления нефти в трубопроводе, согласно приложению N 1;значения коэффициентов, учитывающих влияние температуры нефти в трубопроводе, согласно приложению N 2.

Врио МинистраА.Л.Текслер

Зарегистрированов Министерстве юстицииРоссийской Федерации16 января 2015 года,регистрационный N 35561

Приложение N 1. Значения коэффициентов, учитывающих влияние давления нефти в трубопроводе

Приложение N 1к приказу Минэнерго Россииот 15 августа 2014 года N 527

Диаметр и толщина

Среднее избыточное давление в трубопроводе (МПа)

стенки стального трубопровода (мм)

1,0 (МПа)

2,0 (МПа)

3,0 (МПа)

3,7 (МПа)

273 x 7

1,00017

1,00035

1,00053

1,00065

273 x 8

1,00015

1,00031

1,00048

1,00057

325 x 7

1,00021

1,00042

1,00063

1,00077

325 x 8

1,00018

1,00037

1,00055

1,00068

325 x 9

1,00016

1,00032

1,00049

1,00060

377 x 7

1,00024

1,00048

1,00072

1,00090

377 x 8

1,00021

1,00042

1,00064

1,00078

377 x 10

1,00017

1,00034

1,00051

1,00063

426 x 7

1,00027

1,00055

1,00082

1,00101

426 x 8

1,00024

1,00046

1,00069

1,00086

426 x 9

1,00021

1,00042

1,00064

1,00079

426 x 10

1,00019

1,00038

1,00058

1,00071

426 x 11

1,00017

1,00035

1,00052

1,00064

426 x 12

1,00016

1,00032

1,00048

1,00059

_______________ Для типоразмеров стальных трубопроводов, не указанных в настоящем приложении, а также трубопроводов из других материалов коэффициент К принимается равным 1. При дробных значениях среднего избыточного давления коэффициент К определяют методом линейной интерполяции.

Приложение N 2. Значения коэффициентов, учитывающих влияние температуры нефти в трубопроводе

Приложение N 2к приказу Минэнерго Россииот 15 августа 2014 года N 527

Температура нефти в стальном трубопроводе t (°С)

-10

0,99899

-9

0,99903

-8

0,99906

-7

0,99909

-6

0,99913

-5

0,99916

-4

0,99919

-3

0,99923

-2

0,99926

-1

0,99929

0

0,99933

1

0,99936

2

0,99940

3

0,99943

4

0,99946

5

0,99950

6

0,99953

7

0,99956

8

0,99960

9

0,99963

10

0,99966

11

0,99970

12

0,99973

13

0,99976

14

0,99980

15

0,99983

16

0,99987

17

0,99990

18

0,99993

19

0,99997

20

1,00000

21

1,00003

22

1,00007

23

1,00010

24

1,00013

25

1,00017

26

1,00020

27

1,00024

28

1,00027

29

1,00030

30

1,00034

31

1,00037

32

1,00040

33

1,00044

34

1,00047

35

1,00050

36

1,00054

37

1,00057

38

1,00060

39

1,00064

40

1,00067

41

1,00071

42

1,00074

43

1,00077

44

1,00081

45

1,00084

46

1,00087

47

1,00091

48

1,00094

49

1,00097

50

1,00101

_______________

Дробные значения средней температуры округляют до целых значений. Для трубопроводов, не указанных в настоящем приложении, коэффициент учитывающий влияние температуры нефти на вместимость трубопровода , принимается равным 1.Электронный текст документаподготовлен ЗАО "Кодекс" и сверен по:Официальный интернет-портал правовой информацииwww.pravo.gov.ru, 19.01.2015,N 0001201501190006

docs.cntd.ru

Приказ 527 Об утверждении значений коэффициентов, учитывающих влияние давления и температуры нефти в трубопроводе

Приказ Министерства энергетики РФ от 15 августа 2014 г. № 527

"Об утверждении значений коэффициентов, учитывающих влияние давления и температуры нефти в трубопроводе"

В соответствии с пунктом 2 постановления Правительства Российской Федерации от 16 мая 2014 г. № 451 "Об утверждении Правил учета нефти" (Собрание законодательства Российской Федерации, 2014, № 21, ст. 2704) приказываю:

Утвердить:

значения коэффициентов, учитывающих влияние давления нефти в трубопроводе, согласно приложению № 1;

значения коэффициентов, учитывающих влияние температуры нефти в трубопроводе, согласно приложению № 2.

 

Врио Министра

А.Л. Текслер

 

 

Зарегистрировано в Минюсте РФ 16 января 2015 г.

 

Регистрационный № 35561

 

 

к приказу Министерства энергетики РФ от 15 августа 2014 г. № 527

Значения коэффициентов, учитывающих влияние давления нефти в трубопроводе (Кp)

Диаметр и толщина стенки стального трубопровода (мм)*

Среднее избыточное давление в трубопроводе (МПа)**

1,0 (МПа)

2,0 (МПа)

3,0 (МПа)

3,7 (МПа)

273×7

1,00017

1,00035

1,00053

1,00065

273×8

1,00015

1,00031

1,00048

1,00057

325×7

1,00021

1,00042

1,00063

1,00077

325×8

1,00018

1,00037

1,00055

1,00068

325×9

1,00016

1,00032

1,00049

1,00060

377×7

1,00024

1,00048

1,00072

1,00090

377×8

1,00021

1,00042

1,00064

1,00078

377×10

1,00017

1,00034

1,00051

1,00063

426×7

1,00027

1,00055

1,00082

1,00101

426×8

1,00024

1,00046

1,00069

1,00086

426×9

1,00021

1,00042

1,00064

1,00079

426×10

1,00019

1,00038

1,00058

1,00071

426×11

1,00017

1,00035

1,00052

1,00064

426×12

1,00016

1,00032

1,00048

1,00059

 

____________

* Для типоразмеров стальных трубопроводов, не указанных в настоящем приложении, а также трубопроводов из других материалов коэффициент Kp принимается равным 1.

** При дробных значениях среднего избыточного давления коэффициент Kp определяют методом линейной интерполяции.

к приказу Министерства энергетики РФ от 15 августа 2014 г. № 527

Значения коэффициентов, учитывающих влияние температуры нефти в трубопроводе(Кt)

Температура нефти в стальном трубопроводе t (°C)*

Kt**

-10

0,99899

-9

0,99903

-8

0,99906

-7

0,99909

-6

0,99913

-5

0,99916

-4

0,99919

-3

0,99923

-2

0,99926

-1

0,99929

0

0,99933

1

0,99936

2

0,99940

3

0.99943

4

0,99946

5

0,99950

6

0,99953

7

0,99956

8

0,99960

9

0.99963

10

0,99966

11

0,99970

12

0,99973

13

0,99976

14

0,99980

15

0,99983

16

0,99987

17

0,99990

18

0,99993

19

0,99997

20

1,00000

21

1,00003

22

1,00007

23

1,00010

24

1,00013

25

1,00017

26

1,00020

27

1,00024

28

1,00027

29

1,00030

30

1,00034

31

1,00037

32

1,00040

33

1,00044

34

1,00047

35

1,00050

36

1,00054

37

1,00057

38

1,00060

39

1,00064

40

1,00067

41

1,00071

42

1,00074

43

1,00077

44

1,00081

45

1,00084

46

1,00087

47

1,00091

48

1,00094

49

1,00097

50

1,00101

 

___________

* Дробные значения средней температуры округляют до целых значений.

** Для трубопроводов, не указанных в настоящем приложении, коэффициент, учитывающий влияние температуры нефти на вместимость трубопровода Kt, принимается равным 1.

 

 



files.stroyinf.ru

Коэффициент влияние температуры - Справочник химика 21

    Влияние температуры на скорость реакции часто выражают как число градусом, необходимое для удвоения скорости реакции однако удобнее выражать влияние температуры в виде температурного коэффициента скорости реакции. [c.268]

    Однако если судить о свойствах жидких каучуков при пониженных температурах по коэффициенту морозостойкости Км эластомеров на их основе [64], то хорошо видно влияние взаимного расположения функциональных групп, которое может даже оказаться сильнее влияния температуры стеклования каучука (при использовании одинаковых отверждающих агентов) (табл. 6). Полибутадиен, содержащий только концевые карбоксильные группы, обладает наименьшей температурой стеклования, однако величина Лм сильно изменяется с понижением температуры и достигает значение 0,5 уже при 5°С, Достаточно ввести в [c.437]

    Направление смещения равновесия в результате изменения температуры определяется знаком теплового эффекта. Степень смещения равновесия определяется в е л и ч и н о й теплового эффекта чем больше ДЯ, тем значительное влияние температуры наоборот, если ДЯ близко к нулю, то температура практически не влияет на равновесие. Хотя, как уже отмечалось, тепловые эффекты с температурой меняются незначительно, но для химического равновесия в очень широком интервале температур следует принимать во внимание возможное изменение ДЯ. Если ио абсолютной величине значение ДЯ невелико, то может произойти и перемена знака ДЯ. Это будет означать, что изменение температуры вызовет изменение знака температурного коэффициента константы равновесия. [c.72]

    Характер влияния температуры на скорость электрохимических процессов определяется температурной зависимостью константы скорости электрохимической реакции [при кинетическом контроле процесса — см. уравнения (370) и (371)1 или коэффициента диффузии [при диффузионном контроле процесса — см. уравнения (417) и (418)1, которая выражается одним и тем же экспоненциальным законом (242). [c.353]

    В дальнейшем изучением этой проблемы в более широких пределах температур и для полимеров, находящихся в различных физических состояниях, занимались Барамбойм и Грон. При вибрационном измельчении стеклообразных полимеров (желатина, поливиниловый спирт, поливинилхлорид, полиметилметакрилат) влияние температуры характеризуется нулевым температурным коэффициентом. Влияние температуры значительно только в том случае, когда она достигает величин, при которых соответствующий полимер испытывает термическую деструкцию и при которых можно говорить в равной мере как о термической активации механического процесса, так и о механической активации термической деструкции. [c.40]

    На рис. 10 показано влияние температуры на адсорбцию системы а-метилнафталин — декалин на силикагеле в области почти всех возможных концентраций [20]. Для сравнения иа этом же графике приведены данные для системы толуол — и-гептан при 25°, изображенные пунктирной линией. Влияние температуры на коэффициент разделения непрерывно уменьшается вплоть до самых высоких исследованных концентраций. [c.146]

    Влияние температуры детально рассматривается в [300]. При нагревании, как правило, снижается межфазная энергия за счет увеличения взаимной растворимости фаз, уменьшается вязкость жидкостей, возрастают коэффициенты объемной и поверхностной диффузии все это способствует снижению прочности твердых тел. К этому надо добавить, что очень яркие эффекты, состоящие в резком падении прочности, наблюдаются при нагревании минералов, содержащих связанную воду (серпентинита и др.), выше точки дегидратации, когда вода освобождается и приобретает подвижность [253]. Вместе с тем повышение температуры может и ослаблять влияние активной среды. Нагревание уменьшает адсорбцию и, следовательно, смесь активного вещества с неактивным при повышении температуры может действовать хуже. Увеличение коэффициентов диффузии может привести к тому, что жидкая фаза будет быстрее рассасываться в твердом теле, проникая в него через стенки трещины, что вызовет прекращение ее роста. [c.98]

    Влияние температуры на коэффициент проницаемости 85 [c.3]

    Таким образом, влияние температуры на диффузию характеризует вид переноса (молекулярный или кнудсеновский). При сравнимых длинах свободного пробега и диаметра пор оба явления будут накладываться одно на другое. Уилер [5] предлагает для расчета коэффициента диффузии выражения  [c.270]

    К7 - коэффициент, учитывающий влияние температуры воздуха (К7 = 0,8 для первичного облака и К7 = 1,0 для вторичного облака)  [c.114]

    Влияние температуры на скорости гидрирования олефинов и гидрогенолиза тиофена иллюстрируется рис. 18. Прямолинейный характер зависимости, а также значения модуля диффузии и коэффициента использования поверхности доказывают отсутствие диффузионных ограничений для обеих реакций. [c.289]

    На основе корреляционного анализа и исходя из физико-химической сущности процесса, были выбраны входные параметры Х — плотность первичного сырья Хг — коксуемость первичного сырья — расход первичного сырья 4 — коэффициент рециркуляции — температура верха реактора Ха — длительность цикла коксования, которые оказывали наиболее существенное влияние на выходные параметры. [c.263]

    В рассмотренном выше выводе предполагалось, что коэффициент массообмена остается постоянным при изменении нагрузок. Такое допущение возможно лишь при достаточно малом изменении нагрузок. Учет влияния температуры на процесс еще более усложняет аналитическое решение задачи. [c.98]

    В настоящее время при расчете адсорбционного равновесия наиболее часто применяются два метода расчета влияния температуры на плотность адсорбированной фазы, использующие физические константы адсорбируемого вещества. Согласно первому методу, предложенному К. М. Николаевым и М. М. Дубининым, плотность адсорбата полагается равной плотности нормальной жидкости при температурах, меньших температуры кипения Т С. То, а при Го 7" Гкр термический коэффициент адсорбции ао = й п ао/й1 постоянен и расчет плотности адсорбированной фазы основан на использовании уравнения Ван-дер-Ваальса  [c.30]

    Влияние температуры и парциального давления водяного пара на коэффициенты в кинетическом уравнении (10) [c.59]

    Здесь рассматривается гомогенный реактор без отражателя, и особое внимание обращается на основные понятия, связанные с вычислением температурных коэффициентов. Материал этого раздела демонстрирует лишь некоторые наиболее важные методы, которые могут быть использованы в таких вычислениях. Кроме того, эти методы, рассмотренные для гомогенных систем, могут оказаться иногда полезными для получения предварительных данных о влиянии температуры в какой-то системе, для которой точные вычисления или сложны, или в них нет необходимости. Во всяком случае, рас- [c.218]

    Как известно, адсорбционные коэффициенты а,, а, а ,. .а зависят от свойств активной поверхности катализатора и адсорбируемых веществ А, В, В ,. ... .., Вп и кроме того от температуры. Влияние температуры определяется уравнением  [c.143]

    П. 30. — динамическая вязкость теплоносителя со стороны кожуха (Па-с). Для жидкостей и газов необходимо по крайней мере одно значение динамической вязкости при средней температуре теплоносителя со стороны кожуха. Для учета влияния вязкости на коэффициент теплоотдачи и Др для жидкостен требуется одно значение коэффициента при температуре стенки. [c.38]

    Общим моментом для формул (38), (41), (42) и (44) является входящая в них зависимость от стерического фактора реакции торможения и величины а. Эти параметры, относящиеся к реакции торможения, изменяются с температурой (коэффициент а может зависеть и от давления), что может дополнительно влиять на величину р. Стерический фактор реакции ингибирования с увеличением температуры уменьшается (см. гл. IV). Это может усиливать отрицательное воздействие температуры на коэффициент торможения в формуле (38) или ослаблять положительное влияние температуры на величину р в формуле (44). Вопрос о зависимости а от температуры более сложен. Казалось бы, что с возрастанием температуры должен увеличиваться распад, а, следовательно и концентрация тормозящих продуктов, но изменение температуры может по-разному влиять на соотношение тормозящих и других продуктов распада. Однако а может оставаться неизменной с изменением температуры. [c.116]

    Влияние температуры на скорость реакции иллюстрируется данными табл. 6, где приводятся температурные коэффициенты скорости реакции и значения кажупщйся энергии активации для процесса выжига кокса с поверхности шарикового алюмосиликатного катализатора крекинга. [c.268]

    Влияние температуры на скорость превращения значительно меньше в диффузионной области, чем в кинетической. Это следует из зависимости коэффициента диффузии от температуры — см. уравнение ( 111-162) или (УПМбЗ). [c.249]

    На рис. 11 изображен график, показывающий влияние температуры на величину коэффициента разделения для систем толуол — н-гептаи и а-метилпафталин — декалин при постоянной равновесной концентрации ароматического углеводорода, равной 1%. Приведенные данные позволяют сделать два вывода  [c.147]

    В связи с этим обеспечить взрывобезопасность процесса фиксированием содержания углеводородов вне их пределов взрываемости практически невозможно. Дополнительную сложность в стабилизации содержания горючего на безопасном уровне вносят такие трудно контролируемые факторы, как пропуск в теплообменниках нефть — гудрон на АВТ, неполное отделение легких углеводородов на деасфальтизации, образова--ние лепких углеводородов в процессе окисления и при повышении температуры в нижней части вакуумной колонны (легкий крекинг), что практически обусловливает непредсказуемость состава газовой фазы. Содержание углеводородов в этой фазе может меняться в широких пределах — от 0,12 [263] до 4% (об.) [283]. В соответствии с ГОСТ 12.1.004—76 ( Пожарная безопасность ) нижний концентрационный предел воспламенения снижается с утяжелением углеводородного топлива следующим образом 1% (об.) для бензинов, 0,6% (об.) для керосинов и 0,3—0,4% (об.) для дистиллятных масел с молекуляр- -ной массой 260—300. Молекулярная масса отгона — 250 [262] (260 [2]) — близка к молекулярной массе дистиллятных масел, поэтому нижний концентрационный предел его можно принять в пределах 0,3—0,47о (об.). Для определения безопасной концентрации отгона необходимо (в соответствии с названным стандартом) учесть влияние температуры и коэффициента безопасности. Температурный фактор оценивается lio формуле [c.175]

    Установки. Продувочные газы таких циклических процессов, как синтез аммиака и переработка нефти, содержат жидкости в дисперсном состоянии, поэтому обычно В промышленных установках выделения водорода обязательно предусматривается стадия подготовки газа перед подачей в мембранные аппараты. Температуру процесса поддерживают такой, чтобы, с одной стороны, не допустить конденсацию паров воды на поверхности мембран, а с другой — увеличить скорость массопереноса водорода через мембрану. По мере обеднения исходной смеси водородом увеличивается парциальное давление углеводородов в газе, создаются условия для конденсации части углеводородов на поверхности мембран и, как следствие, увеличивается общее сопротивление процессу переноса. Во избежание этого процесс необходимо проводить при температуре на 10—11° С выше точки росы обедненного водородом газового потока. Однако, на самом деле, выгодно поддерживать более высокую температуру, так как это увеличивает производительность установки (повышением коэффициента скорости массопереноса через мембрану). Влияние температуры на скорость переноса водорода через полимерную мембрану (на примере асимметричной ацетатцеллю-лозной мембраны) представлено на рис. 8.1 [32]. [c.273]

    Кинетические кривые на рис. 5.5 позволяют приближенно оценить влияние температуры в-интервале 460—500f на скорости превращения метилциклопентана и суммы гептанов. Аналогичные зависимости для реакций образования бензола и толуола, а также реакций изомеризации н-гексана могут быть получены по данным табл. 5.4. Относительные скорости реакций при разных температурах определяли исходя из того, что они равны относительным скоростям пропускания сырья, при которых достигается заданная степень превращения или равный выход ароматичесфго углеводорода. Далее вычисляли температурный коэффициент екорости реакции на 10 °С (Л ю) и приближенное значение кажущейся энергии активации (табл. 5.5). [c.152]

    Температура в кинетической области влияет на константу скорости согласно уравнению Аррениуса (111.39). В диффузионной области к = f (О) и влияние температуры определяется формулами (11.34) или (11.37). Тем- , 5 пературные коэффициенты скорости процесса р кт+ю1кт в кинетической области меняются в зависимости от [c.87]

    Во введении было в общем рассмотрено влияние температуры Т, давления Р, относительной скорости движения фаз ю и молекулярной массы веществ М, передаваемых из одной фазы в другую, на коэффициенты массопередачи. Исследование кинетики обычно проводят при постоянстве Т и Р, для веществ определенной молекулярной массы, т. е. при М = onst. В таких условиях для данной бинарной системы при определенной растворимости и скорости растворения газового Компонента в жидкой фазе на величину коэф-общем следующие параметры коэффициенты молекулярной диффузии в газовой и в жид кой фазах скорости движения газа и жидкости ш, а также направления движения фаз относительно друг друга, влияющие [c.123]

    Хотя влияние температуры на эффективность инерционного столкновения, перехвата или диффузии специально не изучали, однако его М0Ж1Н0 лредоказать с помощью члена уравнения, зависящего от температуры в уравнении (VII.10), от эффективности перехвата в уравнении (VII. 16) и от коэффициента диффузии и эффективности диффузионного улавливания в уравнениях (УП.25) и (VII.41). Результаты расчетов с использованием названных уравнений приведены на рис. УП-12 [834].  [c.319]

    Относительная скорость дрейфа частиц при высоких температурах и давлениях находится в зависимости от ряда параметров. Они рассматриваются в виде эффективного потенциала (рассмотрен в предыдущем разделе) из уравнения (Х.43), поправочного коэффициента Канингхэма С [уравнение (IV.30)] и вязкость газа [уравнение (IV.31) и Приложения]. Прочие факторы (диэлектрическая проницаемость и диаметр частиц) не подвержены значительным изменениям под влиянием температуры и давления. Влияние температуры в воздухе при атмосферном давлении было-рассмотрено Трингом и Страусом [834], а расчетная относительная скорость дрейфа для ряда частиц показана на рис. Х-30. Влияние как высокого давления (или плотности), так и температуры для частиц ВеО в сжатом диоксиде углерода рассматривалось Ланкастером и Страусом [829]. Результаты этих расчетов приведены на рис. Х-31 (исходя из условия, что скорость дрейфа частицы с радиусом 1 мкм в условиях окружающей среды составляет 100 единиц в единицу времени например, 100 см/с в поле KVp=1000). [c.498]

    Влияние заряда на скорость коагуляции частиц очень сложно, и экспериментальные данные по этому вопросу противоречивы. Если все частицы несут заряды одинакового знака, это замедляет коагуляцию, тогда как разноименные заряды, возникающие на частицах в сильном электрическом поле [299], ускоряют агломерацию. Методы расчета с учетом электрических зарядов частиц можно найти в литературе [315]. Влияние температуры, давления и вязкости на скорость агломерации может быть рассчитана из изменения константы коагуляции х при изменении температуры, вязкости и поправочного коэффициента Каннингхема (который представляет собой сложную зависимость длины среднего свободного пробега молекул газа от температуры, давления и вязкости), т. е. (4СА7 /3[х) при 5 = 2. [c.519]

    Влияние температуры на процесс газификации при различных степенях смешения сырья и образующейся сажи с воздухом и продуктами сгорания неодинаково. На рис. 41 [35] приведена зависимость удельной геометрической поверхности частиц сажи от средней температуры процесса горения сырья в макродиффузионном пламени (при низких коэффициентах смешения сырья с воздухом). Из рисунка видно, что в этих условиях удельная поверхность частиц сажи достигает предельного значения при относительно низких температурах (1600 К). При высоких коэффициентах смешения (в микродиффузионном пламени) такое предельное значение удельной поверхности не достигается даже при более высоких температурах (2100 К), так как создаьэтся условия для интенсивной газификации. [c.147]

chem21.info